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篇1
圆梁山隧道全长11068m，是新建铁路渝怀线上最长的单线隧道，隧道主要穿越毛坝向斜和桐麻岭背斜，其中毛坝向斜高压富水区总长2200m，向斜翼部最大埋深780m，核部最小埋深550m。该段岩溶和岩溶水异常发育，岩溶、高压富水是地质难题。根据设计资料，毛坝向斜段正常涌水量为55000m3/d,，最大涌水量83000m3/d，且洞身处存在4.6MPa的高静水压力。毛坝向斜高压富水区大量排水将会引起地下水位大幅度下降，甚至可能被疏干，直接影响居民的生产、生活用水，也可能引起局部地面的塌陷或开裂。为了减少隧道修建对周围环境的影响。针对圆梁山隧道高压富水区采取了“注浆堵水，限量排放”的施工原则。
2开挖面超前地质探测及涌出物分析
为确保圆梁山隧道的安全优质、快速顺利施工，有效地采取施工方案，选择合理的注浆方法，在圆梁山隧道施工中采取了多种地质超前预测预报手段，如超前探水孔钻探、红外线、TSP地质雷达超前地质预测预报和地质素描等手段，通过对地质预报信息的综合分析，可以比较准确地判明前方地质情况。
2.1探测过程
圆梁山隧道出口端平导掘进到毛坝向斜高压富水区后，独头掘进达7133米，并在PDK355+058处开始进行反坡开挖，为了确保施工安全，每30m进行一次超前钻孔，以探明前方地质情况，圆梁山隧道出口端平导开挖至PDK355+019时，于2003年6月27日6点开始在掌子面采用MKD-5S地质钻机进行常规超前探测工作。超前探孔布置如图1所示。
图1探水孔横断面布置图2注浆段地质情况示意
Fig.1Layoutofwater-exploringholesFig.2Geologicprofileofgroutingsegment
在探水孔施作过程中，探1＃在整个钻进过程中，岩粉为深灰色颗粒，有白色方解石颗粒，有刺激性气体逸出；钻至3m处为破碎岩层，宽度约0.2～0.3m，钻孔内有水涌出，涌水量为20m3/h，充填有黄泥；8～40.6m岩粉为深灰色，较坚硬，局部有破碎灰岩，发生卡钻。探2＃有少量水，钻进过程岩石破碎。探3＃孔深30.20米，当探水孔钻至15m处有0.3～0.5m岩溶管道，有岩溶水涌出，充填有泥砂和粘土，并含少量砾石，6月27日测得钻孔涌水压力为1.4MPa，全孔涌水量实测100m3/h左右。于2003年6月28日结束探孔。通过探孔情况和地质资料分析掌子面前方3m处有一宽度较小的破碎带，在15m处发育一小型岩溶管道。由于泥砂太多及停电影响，同时洞外大量降雨，导致探3#孔涌水量及水压急剧增大，7月5日涌水量增大到200m3/h左右，由于此处反坡开挖，抽水设施由于泥砂和停电的影响导致掌子面大量涌水不能抽出，引起掌子面淹没。后加快抽水，将掌子面水用两路Φ150mm钢管引出，并在掌子面施作了模筑混凝土封闭掌子面，止浆墙厚2m，又因水大混凝土密封困难改为3m。掌子面稳定后又进行了TSP地质预测预报和红外线超前探水等探测和验证。根据以上地质预测预报成果可判定前方地质条件大致如图2所示。
2.2涌出物分析
2003年6月29日现场采集涌出物并对涌出物进行筛分试验，测试结果图3、图4示。
图3涌出物成份比例图4涌出物筛分曲线
Fig.3Proportionofgushed-outmaterialsFig.4Sievingcurveofgushed-outmaterials
由图3、图4来看：涌出物中粉砂、中砂占86%，而粗砂和砾石等占13.8%，砾石长约3～10mm，说明涌出物在岩溶管道中经过长期迁移和冲蚀作用下被磨圆和筛选，因而隧道断面内岩溶管道或溶隙最大直径大于10mm，涌出物累计筛余百分率曲线比较平缓，可见原地层充填物在未受到压力水冲出前，其级配相当合理，呈较致密结构。从涌出物86%为中细砂可以看出，在岩溶形成过程中，由于地下水的溶蚀作用，泥砂被搬运填充在灰岩裂隙中，后经不断溶蚀，逐渐形成岩溶管道。一旦超前钻孔或隧道开挖揭穿岩溶管道容易发生涌水突泥。
2.3涌水量及水压测试
在超前探测和注浆过程中对平导掌子面涌水量进行了测试和水压测试如图5、图6所示。由图5可见：在进行顶水注浆前平导掌子面处涌水量是急剧增大的，然后逐渐趋于稳定，最大涌水量200m3/h；由图6可见：在封堵掌子面后涌水压力不断上升，最后稳定在2.4MPa。
图5掌子面涌水量变化曲线图6水压力变化曲线
Fig.5CurveofwatersprayingonthefaceFig.6Curveofhydraulicpressure
3注浆设计及施工
3.1注浆方案的确立
根据超前探孔过程中涌水状况，从安全性、经济性考虑，结合该工程实际情况，针对前方出现的岩溶管道水，经过反复研究，制订了“以堵为主”的施工原则，采用了“注浆堵水，封堵岩溶管道，加固破碎地带”的施工方案。根据溶洞区工程及水文地质复杂，选用“深浅孔结合复式全断面注浆”堵水措施。
3.2顶水注浆和小导管周边注浆
根据二院要求及现场实际，在掌子面施作2.5～3m厚砼止浆墙，两个探水孔的孔口管预埋入止浆墙，然后对其进行顶水注浆。由于砼止浆墙与开挖面周边密封施做的不够严密，导致顶水注浆时周遍跑浆严重，于是决定在止浆墙周边进行小导管注浆。如图7所示。
⑴小导管注浆管长L=3m，采用Φ32mm焊接钢管。注浆管前端加工成圆锥状并封死。花管部分长2m，在花管段上间隔30mm～40mm，按梅花型布设Φ4～6mm的溢浆孔。管尾部分采用两道Φ8mm的圆型钢筋焊箍，其中一道用于缠上60cm左右的麻丝后用于止浆，另一道采用丝扣和注浆管连接。
⑵小导管沿隧道开挖轮廓线布置，略向外倾斜，外插角为50～100。
⑶注浆材料采用水泥-水玻璃双液浆和HSC浆液，其配比为W:C=0.8:1，C:S=1:1，凝胶时间为30s～3min。超细水泥MC浆，其水灰比为1:1～0.6:1，HSC浆液水灰比为1:1～0.8:1，凝胶时间为30min～60min。
⑷注浆结束标准采用定压结合定量的原则，注浆终压为2～3MPa，单孔注浆量为0.2～0.4m3。
3.3超前预注浆加固
全断面超前预注浆是在整个断面上布孔，通过注浆形成截水帷幕，并加固周围岩体，注浆加固范围为隧道开挖面及开挖轮廓线外5.0m，注浆段长30m，即PDK354+020～9DK355+990。注浆设计如图8、9所示。
⑴注浆孔采用MKD-5S型钻机成孔。开始用大直径钻头钻进2m后安设φ108mm无缝钢管作为孔口管。再改用φ90mm钻头钻至15～30m。孔口管长度150cm，孔口处缠60cm的麻丝。并用HSC浆锚固。
⑵钻孔深度以达到钻入岩层2～3为原则，采用前进式分段钻进和注浆工艺。
⑶在岩溶管道段注浆是以堵水加固为目的，在岩石破碎带（少量水）注浆是以加固地层为目的。因此在浆液配置及单孔注浆顺序上予以区别对待。
①用引水管将水引出后，封闭掌子面。注浆时关闭阀门，形成静水压力注浆。
②对破碎无水岩层，初始注浆可注入稀浆（1.5:1～1:1）,因稀浆中的水泥颗粒在脉冲压力的作用下对冲开及沟通裂隙能够起到剂的作用,一旦裂隙冲开后即进入正常的双液浆注浆。
③对于涌水量较大岩层，凝胶时间可适当缩短，使浆液进入地层后能较快凝固，避免浆液随水流失，达到控制注浆的目的。
图8超前预注浆孔位布置(单位:cm)图9超前预注浆纵断面布置(单位:cm)
Fig.8Crosssectionofadvancedpre-groutingholesFig.9Longitudinalsectionofadvancedpre-grouting
3.4注浆材料
注浆材料采用普通水泥单液浆或普通水泥—水玻璃双液浆（CS）。
注浆孔无水时采用普通水泥单液浆，水灰比W:C=0.8:1~1:1；有水孔则采用单液水泥浆、普通水泥—水玻璃双液浆（C—S浆）和超细水泥浆、HSC浆，根据水量大小选择配比和浆液凝胶时间。涌水量小时，水泥C浆：水灰比W:C=1.:1~0.8:1，C:S=1:1～0.8:1,水玻璃S浆浓度30Be＇。孔内水量较大时，水灰比W:C=0.8:1~0.6:1，C:S=1:0.3～0.6,水玻璃S浆浓度35～40Be＇，当双液注浆压力上升到3MPa左右时，开始注入超细水泥（MC）或HSC浆，直到达到设计终压7MPa。
3.5注浆工艺
采用前进式分段注浆工艺，钻一段，注一段。分段长度根据钻孔情况确定，若出现大的涌水或泥砂（Q>10m3/h）则按1～2m分段；若涌水涌泥（砂）较小（Q<10m3/h）或轻微卡钻，则钻孔注浆段长度可适当加大至3～5m。如无涌水涌泥（砂）和卡钻的情况发生，则可采用全孔一次性注浆方式进行。以保证注浆质量和减少扫孔作业，增加作业时间和效率。
3.6注浆参数
注浆参数主要依据设计加固范围和经验选定，本段注浆纵向加固长度30m，主要参数如表1所示
表1注浆参数表
Table1Parametersofgrouting
参数名称
全断面深孔超前预注浆
备注
加固范围
掌子面及开挖轮廓线外5m
钻孔深度
15m～30m
浆液扩散半径
2m
凝胶时间
30s~2min30s
普通水泥—水玻璃双液浆
注浆速度
10～100L/min
注浆分段
岩层完整且有水3～5m、
岩层破碎且有水1～2m
根据钻孔情况确定
注浆终压
6～9MPa
单段注浆量
1.1～3.32m3/m
单段注浆量按Q=π·R2·L·n·α·β计算
参数取值n=0.1～0.3α=0.8β=1.1
3.7注浆顺序
注浆顺序原则上先施作短孔，再施作长孔，最后施作检查孔。注浆孔顺序按由外到内，从下往上分三序孔施工。三序孔的设计原则是水平方向上采取跳孔原则（Ⅰ序孔采取跳孔，Ⅱ序孔采取间隔跳孔，Ⅲ序孔为余下孔位），垂直方向上采取隔行跳排原则。同时结合涌水水源点位置和水流方向，按由有水孔到无水孔的顺序施工，检查孔施工顺序待注浆孔注浆结束后视现场情况而定。
3.8注浆结束标准
采用定量定压相结合方式进行注浆结束标准控制，当注浆量达到设计注浆量时，而注浆压力不上升则调整浆液配比，缩短凝胶时间，并采取间歇注浆措施，控制注浆量。或注浆压力达到设计终压，且注浆量达到设计注浆量的80%以上，即可结束注浆。
3.9效果检查与补孔注浆
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2.1 注浆孔数及排列方式的确定
钻注浆孔的功能一方面具有注浆的作用，另一方面还能够起到提前探测水层的效果。在矿山井巷工程施工中，对于地质的挖掘钻孔工作，可能会在钻孔的过程中遇到地质水层，给施工带来影响，这样可以借助于探水孔的作用来进一步地探明水层的涌水量、涌水压力岩层破碎程度以及岩层的类型等等，然后对这些探测的最终结果数据进行科学的分析，进而制定出所需要注水泥浆的具体参数，保证施工的合理性。在具体的施工中，要根据所要钻孔的直径、注浆孔之间的距离等确定为6个注浆孔数，各个注浆孔之间的距离为2.3cm、注浆孔的直径为90mm。在布孔方式上，采用径向倾斜钻孔方式，具体的偏距设置为3.0m，倾角为5°。
2.2 注浆参数的具体制定
第一，注浆的段高方面。注浆段高的最终确定是要在地质水层的具体厚度、最佳的注浆深度以及最佳的钻孔深度三方面综合分析的基础上来完成的。在矿山井巷工程中，事前的勘察准备工作，可以对富含水层的具置进行确定，在钻进深度达到一定深度时会出现多段的断裂破碎带，而此处就是富含水层。从施工的安全角度来考虑，要安全稳定地穿过这段区间，就要把整个注浆的长度设置为与此深度相匹配的长度，注浆孔要穿过含水层底板以下最合适的距离才可以保证顺利通过。第二，注浆压力。注浆压力的作用是能够保证将预注浆用于压实扩散和充塞，压力一般高于静水的压力。在具体的施工时，要对地下水的压力、水层的深度等方面综合考虑，将注浆压力设置为静水压力的两倍大小。第三，预注浆的配料比例以及使用范围的确定。在矿山井巷工程中，要根据地质含水层的涌水量压力以及地质条件等状况，最终确定出注浆范围的大小；在配料方面，因为预注浆所需的材料为普通硅酸盐水泥和水玻璃，因此，在配比方面要严格按照各个材料的实际所需，运用科学的方法计算出每种配料的合理配比。第四，预注浆的扩散范围。对于预注浆的扩散范围，要根据施工所处的地质条件和环境以及施工操作的特点，从而确定出最佳的扩散半径。
2.3 注浆工艺环节的注意点
第一，工程所需的注浆孔在进行注浆工作之前，要对注浆孔进行细致彻底的清洗工作，保证注浆孔的清洁干净，从而避免在注浆过程中出现问题，提高注浆质量。第二，在进行注浆时，要根据施工所需合理地确定注浆比例，严格遵循相关规定，不能盲目配比，确保施工质量。第三，在注浆工作完成后，进行注浆设备拆除时，要保证注浆压力的合理，在压力适当的时候进行拆除，以防止因为压力过大造成对施工人员的伤害。第四，在施工中，要贯彻安全生产的意识，严格要求施工人员规范化操作，在配浆的过程中佩戴好防护工具，保障人身安全。
2.4 对注浆结果的鉴定
在注浆循环后，要在注浆最薄弱的环节打检验孔洞，以便于对结果的综合评价，检验孔洞的深度不能过浅，也不能太深，要根据实际情况进行确定，来检测检验孔是否存在漏水的现象，与此同时，还要配合对水压的测试，确定出最终的注浆结果。
3 预注浆技术的发展方向
3.1 加大理论研究力度
从当前预注浆技术的应用来看，应该把注浆的浆液与裂隙之间的作用、施工的地质环境构成、地层水文条件的影响等作为重点内容研究，探索出内在的规律，从而为施工中注浆的具体参数提供依据。
3.2 施工技术的不断更新，全方位地提高施工的高效性
对技术的创新，要加大资金的投入力度，积极引进先进的设备和技术，从工程施工的全过程考虑，促使工程施工向着高效、节能、环保的方向发展。矿山井巷工程是一项复杂的工程，需要运用到各种相关技术，有一定的施工难度，因此，加大技术创新不仅仅是内在的需求，更是客观上的必然。例如：高压无级调速注浆泵的引入，加上对注浆过程监测的信息化系统开发等，都是技术创新的体现，对工程施工都有极大的促进作用，从而使施工的高效性得到了保证。
3.3 加强行业交流，优势互补
预注浆技术的应用，在很多的工序上与其他相类似的技术有着极为相似的地方，可以充分地学习交流，有针对性、选择性地为我所用。例如：注浆造孔流程，可以充分地借鉴石油系统中先进的钻探技术，然后根据自身实际加以综合利用，创新出适合自己发展的技术。
3.4 广泛应用到各领域中
由于预注浆技术的综合性较强，具有很大的扩展范围，除了在矿山井巷工程中的运用，还可以适用于交通建筑、水利工程、煤矿开采等行业中。
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1.2负二层降水施工措施介绍
如果地下一层的土方在开挖的过程中达到了地下二层的区域，就需要设置一个井点作业面，达到降水的目的。如果地下二层区域内部的真空型井在进行降水的过程中，在达到一定的水位之后，坑边的轻型井点应该在操作之后，才可以对地下的第二层进行开挖。
2轻型井点的施工办法
2.1轻型井点施工办法
在实际的井点施工的过程中，井点施工主要采用的是刀杆式成孔形式，在井点设置中，要选择粗砂砾结构，其中施工工艺可以分为定位、冲孔、放支管等等。在实际施工的过程中，井孔的孔径，孔深以及观沙量都应该达到一定的标准。降水设备主要采用的是真空泵机组的形式，其中离心泵的功率一般都设置在7.5千瓦，施工人员需要对泵体的抽水量、冲水深度等进行控制，在地下水真空泵的作用下可以将空气排出。这种施工方式的应用情况比较常见。
2.2与真空管型的深井相关的施工办法
做好准备工作的前提带钻机进入建筑场地定位进行安装开井孔用护口的管道开始钻井在终孔后填筑终孔换浆使用进水的管道稀释所调试的泥浆填满土砾砂石止水后进行封孔洗进用泵进行水位的试抽科学地安排排水的管路跟电缆的电路进行试验抽水。在本基坑之外所采用的真空型泵深井的降水技术，指的就是在深井里面进行水的集中，再实行抽水，这样可以使基坑降水跟土体排水之间的相互固结，固结对土方的开挖有利，可以达到工程施工的标准，而深水井本身拥有特殊内部结构，使真空作用面积跟地下水的各个层面相接触，能使自由水被充分地排出，再汇集到深井里，排到坑外，这样能加强降水效果。
3降水技术的相关要求
3.1降水技术试验性的运行
在最开始运行降水前面的时候，需要准确得对每一口井和地面之间标高进行测量，从而测定出在静止时的水位，安排好一些所需的抽水设备装置、足够的电缆跟相关的排水管道来试验运行降水，就能更好地保证整个抽水系统的正常运作。被抽出来的无用水就需要排放在建筑场地内所临时搭建的集水系统装置，从而防止抽出的水返回重新渗到地下，影响了降水运行的效果，使得坑内因降雨所积的雨水可以立即地排到坑外面去，尽可能地减少了自然降水跟坑内原来积水的再次渗入地下。
3.2降水技术正规性的运行
根据基坑在开挖前的安排，决定了降水运行时间的先后和井位点，从而确保了基坑在局部的开挖之前，就已经有了将近10天的对降水方面额的正常运行措施。与此同时，要密切监控开挖面周围的水位情况，确保基坑水位下降到开挖深度1.5米以下。若在开挖的工期比较紧或者突然有紧急情况时，可以通过增加降水井点数量的方法，把工程的水位降到最低点；在降水运行的整个阶段可以对损坏的泵迅速地进行修整调换；在整个降水的运行过程要时刻做好水位的变化记录，要不间断地轮流选取一到两口井来作为测量水位高低的观测井，同时对记录进行整理分析；在降水运行的期间必须要使用双路来提供足够的电力，至此期间不能突然断电，否则会影响到井点的抽水运行。
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现行规范也规定，高层建筑物、高耸构筑物、重要古建筑物及连续生产设施基础、动力设备基础、滑坡监测等均要进行沉降观测。
特别在高层建筑物施工过程中应用沉降观测加强过程监控，指导合理的施工工序，预防在施工过程中出现不均匀沉降，及时反馈信息为勘察设计施工部门提供详尽的一手资料，避免因沉降原因造成建筑物主体结构的破坏或产生影响结构使用功能的裂缝，造成巨大的经济损失。
根据本人在高层建筑施工过程中沉降观测的应用，在此对高层建筑施工过程中沉降观测工作浅谈管窥之见。
一、沉降观测的基本要求
1、仪器设备、人员素质的要求
根据沉降观测精度要求高的特点，为能精确地反映出建构筑物在不断加荷作下的沉降情况，一般规定测量的误差应小于变形值的1／10——1／20，为此要求沉降观测应使用精密水准仪(S1或S05级)，水准尺也应使用受环境及温差变化影肉小的高精度铟合金水准尺。在不具备铟合金水准尺的情况下，使用一般塔尺尽量使用第一段标尺。
人员素质的要求，必须接受专业学习及技能培训，熟练掌握仪器的操作规程，熟悉测量理论能针对不同工程特点、具体情况采用不同的观测方法及观测程序，对实施过程中出现的问题能够会分析原因并正确的运用误差理论进行平差计算，做到按时、快速、精确地完成每次观测任务
2、观测时间的要求
建构筑物的沉降观测对时间有严格的限制条件，特别是首次观测必须按时进行，否则沉降观测得不到原始数据，而是整个观测得不到完整的观测意义。其他各阶段的复测，根据工程进展情况必须定时进行，不得漏测或补测。只有这样，才能得到准确的沉降情况或规律。相邻的两次时间间隔称为一个观测周期，一般高层建筑物的沉降观测按一定的时间段为一观测周期(如：次/30天)或按建筑物的加荷情况每升高一层(或数层)为一观测周期，无论采取何种方式都必须按施测方案中规定的观测周期准时进行。
3、观测点的要求
为了能够反映出建构筑物的准确沉降情况，沉降观测点要埋设在最能反映沉降特征且便于观测的位置。一般要求建筑物上设置的沉降观测点纵横向要对称，且相邻点之间间距以15——30米为宜，均匀地分布在建筑物的周围。通常情况下，建筑物设计图纸上有专门的沉降观测点布置图。
再就是，埋设的沉降观测点要符合各施工阶段的观测要求，特别要考虑到装修装饰阶段因墙或柱饰面施工而破坏或掩盖住观测点，不能连续观测而失去观测意义。
4、沉降观测的自始至终要遵循“五定”原则
所谓“五定”，即通常所说的沉降观测依据的基准点、工作基点和被观测物上的沉降观测点，点位要稳定；所用仪器、设备要稳定；观测人员要稳定；观测时的环境条件基本一致；观测路线、镜位、程序和方法要固定。以上措施在客观上尽量减少观测误差的不定性，使所测的结果具有统一的趋向性，保证各次复测结果与首次观测的结果可比性更一致，使所观测的沉降量更真实。
5、施测要求
仪器、设备的操作方法与观测程序要熟悉、正确。在首次观测前要对所用仪器的各项指标进行检测校正，必要时经计量单位予以鉴定。连续使用3——6个月重新对所用仪器、设备进行检校。
在观测过程中，操作人员要相互配合，工作协调一致，认真仔细，做到步步有校核。
6、沉降观测精度的要求
根据建筑物的特性和建设、设计单位的要求选择沉降观测精度的等级。再未有特除要求情况下，一般性的高层建构筑物施工过程中，采用二等水准测量的观测方法就能满足沉降观测的要求。我们在河北省交通培训中心工程施工过程中就采用二等水测量的观测方法。
各项观测指标要求如下：
(1)往返较差、附和或环线闭合差：h＝∑a-∑b≤l√n—，表示测站数。(或h＝∑a-∑b≤1.0√L—，L表示观测路线距离)
(2)前后视距：≤30m
(3)前后视距差：≤1.0m
(4)前后视距累积差≤3.0m
(5)沉降观测点相对于后视点的高差容差：≤1.0mm
(6)水准仪的精度不低于N2级别
7、沉降观测成果整理及计算要求
原始数据要真实可靠，记录计算要符合施工测量规范的要求，依据正确，严谨有序，步步校核，结果有效的原则进行成果整理及计算。
二、具体施测程序及步骤
1、建立水准控制网
根据工程的特点布局、现场的环境条件制订测量施测方案，由建设单位提供的水准控制点(或城市精密导线点)根据工程的测量施测方案和布网原则的要求建立水准控制网。要求：
(1)一般高层建筑物周围要布置三个以上水准点，水准点的间距不大于100米。
(2)在场区内任何地方架设仪器至少后视到两个水准点，并且场区内各水准点构成闭合图形，以便闭合检校。
(3)各水准点要设在建筑物开挖、地面沉降和震动区范围之外，水准点的埋深要符合二等水准测量的要求(大于1.5米)
根据工程特点，建立合理的水准控制网，与基准点联测，平差计算出各水准点的高程。
2、建立固定的观测路线
由场区水准控制网，依据沉降观测点的埋设要求或图纸设计的沉降观测点布点图，确定沉降观测点的位置。在控制点与沉降观测点之间建立固定的观测路线，并在架设仪器站点与转点处作好标记桩，保证各次观测均沿统一路线。
3、沉降观测
根据编制的工程施测方案及确定的观测周期，首次观测应在观测点安稳固后及时进行。一般高层建筑物有一或数层地下结构，首次观测应自基础开始，在基础的纵横轴线上(基础局边)按设计好的位置埋设沉降观测点(临时的)，等临时观测点稳固好，进行首次观测。
首次观测的沉降观测点高程值是以后各次观测用以比较的基础，其精度要求非常高，施测时一般用N2或N3级精密水准仪。并且要求每个观测点首次高程应在同期观测两次后决定。
随着结构每升高一层，临时观测点移上一层并进行观测直到十0．00再按规定埋设永久观测点(为便于观测可将永久观测点设于十500mm)。然后每施工一层就复测一次，直至竣工。
4、将各次观测记录整理检查无误后，进行平差计算，求出各次每个观测点的高程值。从而确定出沉降量。
某个观测点的每周期沉降量：c＝Hh，I—Hn，I-1．
N表示某个观测点，I表示观测周期数(I＝1，2，3……)且H1＝H0
累计沉降量：C＝∑c(n)，n表示观测点号。
5、统计表汇总
(1)、根据各观测周期平差计算的沉降量，列统计表，进行汇总。
(2)、绘制各观测点的下沉曲线
首先建立下沉曲线坐标，横坐标为时间坐标，纵坐标上半部为荷载值，下半部为各沉降观测周期的沉降量。
将统计表中各观测点对应的观测周期所测得沉降量画于坐标中，并将相应的荷载值也画于坐标中，连线，就得到对应于荷载值的沉降曲线。
(3)根据沉降量统计表和沉降曲线图，我们可以预测建筑物的沉降趋势，将建筑物的沉降情况及时的反馈到有关主管部门，正确地指导施工。特别座在沉陷性较大的地基上重要建筑物的不均匀沉降的观测显得更为重要。
利用沉降曲线还可计算出因地基不均匀沉降引起的建筑物倾斜度：q=│Cm-Cn│/Lmn，Cm,Cn分别为m，n点的总沉降量，Lmn为m，n点的距离。
对沉降观测的成果分析，我们还可以找出同一地区类似结构形式建筑物影响其沉降的主要因素，指导施工单位编好施工组织设计正确指导施工大有裨益，同样也为勘察设计单位提供宝贵的一手资料，设计出更完善的施工图纸。
6．观测中的注意事项：
(1)严格按测量规范的要求施测。
(2)前后视观测最好用同一水平尺。
(3)各次观测必须按照固定的观测路线进行。
(4)观测时要避免阳光直射，且各观测环境基本一致。
(5)成像清晰、稳定时再读数。
(6)随时观测，随时检核计算，观测时要—气阿成。
(7)在雨季前后要联测，检查水准点的标高是否有变动。
(8)将各次所观测沉降情况及时反馈有关部门，当建筑物每天(24h)连续沉降量超过1mm时应停止施工，会同有关部门采取应急措施。
三、探讨的两个问题
(1)确定建筑物沉降观测精度的合理性。由于现行规范对施工单位施工过程的沉降观测要求不明朗，这对施工单位在建筑物沉降观测精度选择随意性较大，但是精度的高低直接关系到沉降观测成败。对沉降观测精度选择既不能太高也不能太低，要合理适宜，适合工程特性的需要。既不造成无谓的浪费也要保证观测结果的准确性。这样，本人认为一般高层及重要的建(构)筑物在首次观测过程中适用精密仪器的设备(高级水准仪、铟合金尺等)在±0．00以上部分按二等以上水准测量方法，采用放大率倍数较大的S2或S3水准仪进行观测，也可以测出较理想的结果。
(2)在沉降观测过程中，沉降量与时问关系曲线不是单边下行光滑曲线，而是起伏状现象。这就分析原因，进行修正。
①第二次观测出现回升，而以后各次观测又逐渐下降。可能是首次观测精过低，若回升超过5mm时，第一次观测作废，若回升5mm内，第二次与第一次调整标高一致。
②曲线在某点突然回升。
原因：水准点或观测点被碰动所致且水准点碰动后标高低于碰前标高，观测点碰后高于碰前。
处理措施：取相邻另一观测点的相同期间沉降量作为被碰观测点之沉降量。
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1 前言
灌注桩后压浆施工技术是中国建筑科学研究院的专利技术。它是通过固化桩底和桩侧一定范围内的土体，来提高桩的承载力，解决了桩底沉渣和桩侧泥皮对桩基承载力的影响。论文格式。采用该技术：一可减少桩数或缩短桩长;二可缩短工期；三可减小建筑物沉降。尤其对干成孔桩承载力提高明显。三门峡天盛御景工程地下水位低，在设计持力层以下，根据设计要求采用此项技术。
2 工程概况
三门峡天盛御景工程位于三门峡市大岭路与崤山路十字东南角，占地20亩，地下一层，地上12～17层，剪力墙结构，总建筑面积56467.3M2,建筑高度54.4M。桩基为人工挖孔灌注桩，桩长9～12M，桩径700～800mm,混凝土标号C30, 采用灌注桩后压浆施工技术。
3 施工方案
3.1 施工工艺流程
施工准备 成孔 制作、安装钢筋笼，设置压浆导管、压浆阀 灌注混凝土 桩侧、桩端压浆 检测验收
3.2 主要工序施工方法
3.2.1成孔
成孔的施工工艺与一般施工相同。注意要进行跳挖施工，桩中心间距不小于三倍桩径或两米，成孔后必须清底验收，桩径、扩孔、嵌岩深度、垂直度要符合设计和规范要求
3.2.2 制作、安装钢筋笼，设置压浆导管、压浆阀
钢筋笼按设计要求制作。制作过程中要连同压浆导管一同绑扎，按设计一根桩端注浆管代替一根纵向主筋。桩侧导管设在钢筋笼外侧，为A20焊接钢管，管端距桩底5米，端部设一三通，再在钢筋笼外一圈绑一根塑料管，与三通相连形成一个封闭环。桩端压浆管为A25焊接钢管，设在钢筋笼的内侧与主筋位置相同，管端深入桩端土层100～200mm，设置根数根据桩径选择，d<1000mm的桩沿钢筋笼对称设两根,1000<d<2000mm的对称设三根,d>2000mm的对称设四根，导管端部要设压浆阀。
压浆导管用铁丝绑在钢筋笼上，也可焊在钢筋笼上，要固定牢固，保证位置准确。安装时要用堵头将导管上口堵严，以防杂物掉入造成堵管。
3.2.3 灌注混凝土
桩身混凝土可使用粒径不大于50mm的石子、坍落度80～100mm、机械搅拌、用溜槽加串桶向桩孔内浇筑胡凝土，砼要连续进行，使用振捣棒振捣，不得直接在钢筋笼或压浆导管振捣。
3.2.4桩侧桩端压浆
在桩身砼浇筑完3天后可开始进行压浆，压浆量按下列公式计算：
桩底注浆水泥用量:
桩侧注浆水泥用量：
式中：，￣桩底、桩侧注浆水泥用量（t）
￣桩直径(m) 、桩长(m)
￣桩底压浆时浆液沿桩侧上升高度(m)
￣包裹于桩身表面的水泥结石厚度，可取0.01～0.03m
￣桩底、桩侧土的天然孔隙率：为天然孔隙比
￣水泥充填率，对于细粒土取0.2～0.3，对于粗粒土取0.5～0.7
￣桩侧注浆横断面数
后压浆水泥用普通硅酸盐水泥，可掺适量外加剂。浆液水灰比0.45～0.60，水泥标号不低于32.5，正式压浆之前，要先进行试压浆，对浆液水灰比、注浆压力、压浆量等工艺参数调整优化，以确定最终参数。被压浆桩离正在成孔桩作业点距离不小于10倍桩径。
压浆顺序为先桩侧、后桩端，桩侧完成3小时候，再对桩端1#管压浆，再间隔3小时候对2#桩端管压浆，对于桩群压浆要先外围，后内部。论文格式。论文格式。
当满足下列条件之一时刻终止压浆：①压浆总量、压浆压力达到设计要求；②压浆总量已到设计值的70%且注浆压力达到设计值的150%、并维持5min以上；③压浆总量达到设计值的70%，且桩顶或地面出现明显上抬。
压浆作业过程应作完整记录 ：内容包括：成桩日期、压浆日期、注浆压力、注浆终止压力、注浆量及异常情况备注。
3.3劳动力组织和主要机具
3.3.1劳动力组织
按施工工序划分，分为以下作业班组：①技术组5人，负责技术质量、测量、试验工作；②制浆组6～10人，负责 和浆液；
③压浆班4～8人，负责压浆、安拆导管等作业；④机械电工班2～3人负责机械和现场用电作业，以上为压浆施工人员，不含桩基施工人员。
3.3.2主要机具设备
序号 名称 数量 型号 备注 1 高压注浆泵 1台 BW-250 带压力表 2 叠式泥浆搅拌机 1台 YJ340
3 管钳 5把
4 加筋软管 50m
与注浆泵和导管匹配 5 铁锹 10把
6 磅秤 1台
7 水箱 1个 3
8 注浆接管 2套
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1.技术原理
注浆桩主要是一种由碎石和水泥砂浆胶结而成的小型钻孔灌注桩，因此，从成桩工艺看，碎石注浆桩属于钻孔灌注桩，从桩的材料看，又属于胶结体桩。桩的直径一般为30 cm～70cm，适用桩长30 m以内。其基本原理是利用小型钻机按设计直径，钻进至设计深度成孔，然后先将注浆管放至孔底，再投放碎石料。在投放碎石料的过程中，利用注浆管放水清洗孔壁。碎石料投放完成后进行注浆，浆液一般由下向上逆行，当浆液灌注至地面以后便固结成桩。浆液除在钻孔中渗透固结碎石成桩外，也向周围土体渗透。使桩体与土体间形成一个土和砂浆结合的过渡带，增加了桩与周围土体的摩擦力，所以注浆桩从受力特性看又属于摩擦桩。注浆桩近年来有很大的发展，特别是在高速公路的地基处理中。可以很好地发挥它的优点。
2.施工工艺
碎石注浆桩的施工过程主要分为：钻孔、清孔、投石以及注浆四部分。
2.1钻孔
主要采用GPS10型或与此相类似的工程钻机，钻头为鱼尾钻头或三翼钻头均可。采用泥浆护壁大泵量正循环方法作业。为了保证钻孔垂直，应随时测量，确保垂直度偏差小于1％。钻进过程中应不断检查泥浆比重，砂土应保持在1．17～1．25之间，淤泥质土应保持在1．20～1．25之间。孔深不得小于设计孔深。为了防止出现塌孔现象，孔顶应用钢筒加以保护。
2.2清孔分一次清孔和二次清孔
一次清孔应在钻孔完成后进行，当钻孔至设计深度后，钻具原位回转。正循环冲孔排渣。清孔至沉渣厚度小于10 cm。此时孔内的泥浆比重应控制在1．15左右，当泥浆比重达到要求后，提钻移机，并用测绳测量孔深，检孔器测量孔径。二次清孔是在投石时进行，一边投石一边清洗，此时孔内的泥浆比重应控制在1．05左右。
2.3投石
清孔之后应及时投放碎石，投石之前应将注浆管放至孔底，投放时为减少碎石冲刷孔壁，应在孔顶部加一碎石导向管。碎石的直径在20mm~-40 mm之间为宜，直到投石达到孔口标高为止。
2.4注浆
主要是利用砂浆泵将水泥砂浆通过注浆管压入孔内。砂浆泵可以用SGB-10型或与此相类似的砂浆泵，注浆管为普通钢管即可。砂浆材料主要为普通硅酸盐水泥，砂的粒径不大于0．5 mm，根据设计强度要求配比进行配置砂浆。当注浆达到一定量后，为防止泥浆在重力作用下向土体大量扩散，减小用浆量，应逐渐向上拔管，拔管速度应根据注浆量进行控制为主，每次拔管的间距为0．5 m，并不间断注浆。至孔口翻浆比重达到注入砂浆比重95％时，可一次拔管。为确保注浆质量。在注浆的过程中由于注浆管的振动造成孔口石料下沉，故注浆过程中应不断补料。注浆后桩顶浆液会下沉，故应进行回灌作业。
3.碎石注浆桩技术特点
3.1施工机具轻便，便于快速施工，施工场地要求低；
3.2施工噪音小，对施工周围居民影响小；
3.3通过浆液的渗透，加强桩与桩周土体的摩擦力，有利于提高桩的承载力；
3.4施工工艺操作简单，便于施工质量的控制。
4.桩身质量的检测
根据国家规范，桩身完整性检测的方法有以下四种：低应变动测法、高应变动力试验、钻孔取芯、声波透射法。对碎石注浆桩，目前常用的检测方法是：无损低应变动测法和钻孔取芯法。
5.监测方案
软基处理施工应实行动态控制，严格按监控指标和要求实施，在施工过程中应加强监测频率。论文格式。当发现侧向位移速率等指标不正常、路基有失稳的趋势时，应立即向业主、设计等相关单位通报，并立即采用向路基两侧卸载、必要时两侧应再加反压护道等措施进行处理。
同一路段、不同观测项目的测点宜布置在同一横断面上。施工时，建议按监测仪器设置表布设的断面、位置实施，并可根据实际情况作出适当的调整。
5.1沉降观测
沉降观测包括地表沉降观测和地基分层沉降观测。地表沉降观测采用沉降板，分层沉降观测采用分层沉降标。沉降板应设在钢塑土工格栅、土工格室或砂垫层之上。沉降板埋设于路基中心、路肩、坡趾和左右路幅中心。埋设时，沉降板底槽应平整，其下铺设60cm×60cm×20cm的砂垫层。论文格式。
分层沉降标采用钻孑L埋设，要求钻孔垂直偏差率应≤1．5％，并无塌孔缩孔存在，在埋设中应下套管或泥浆护壁，波纹管与导管应随埋随接。分层沉降测点间距为1m。
5.2水平位移观测
5.2.1地基土体水平位移
采用测斜管观测。测斜管采用塑料管，埋设于路堤边坡趾部。埋设时，钻机导孑L的垂直偏差率应≤1．5％。论文格式。测斜管底部进入粉砂层或亚粘土层l00cm，管顶高出地面50cm，并加盖保护。
5.2.2地面水平位移
采用位移边桩观测，埋设在路堤两侧趾部，其中一根位于坡脚处，其余位于边沟外侧。边桩采用10cm×10cm砼预制桩，埋入深度为1．5m，露出地面10cm。埋置时采用打入法，桩周应回填密实。
5.2.3孔隙水压力及土压力观测
孔隙水压力计采用“一孔多只孔压计”埋设法，从砂垫层底部开始埋设，每隔2m埋设一只。钻孔埋设时，应做好钻孔的详细记录。每只孔压计埋设后，应及时采用接收仪器检查孔压计是否正常。土压力观测采用土压力计，应挖坑水平埋设，坑底应平整密实，埋设后的土压力计必须位置正确而稳固，上下四周约20cm范围用细砂填实。每只埋设完应及时测试，发现问题及时纠正或调换。埋设后的土压力计在初读数稳定后，方可进行其上的填筑工作。
5.2.4承载力观测
水泥搅拌桩应做承载力观测。承载力观测应采用单桩和多桩载荷试验。水泥搅拌桩载荷试验应至少在施工3个月后进行，要求水泥搅拌桩单桩容许承载力值不低于120kN(单桩设计承载力值)。
5.2.5观测频率
除承载力观测外，在路堤施工过程中各观钡项目的观测时间和频率均相同。
观测频率视不同时期而定，其中填土期为每日观测1～2次；预压期第1—4周隔日观测1次；预压期第四周至第三个月每周1次；预压期第三个月之后至上路面完毕每半月观测1次；从营运开始至设计观测期每半年观测1次。设计观测期为施工开始至营运期的头2年。
路堤填筑过程中，第一级加载(不含砂垫层)按3．0m控制，可采用较快的速度(1．5个月左右)加载，填筑砂垫层及其顶部填土时应按上述频率进行观测并尽可能控制好加载速度，加载速度适中，同时应保证加载厚度的均匀性，绝对不允许有高的集中料堆存在。
【参考文献】
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0.引言
地基基础是建筑物的根基，又属于地下隐蔽工程，它的勘察、设计和施工质量，直接关系到建筑物的安危。据统计，世界各国建筑工程事故中，以地基基础工程事故居首位。而且一旦发生地基基础事故，因位于建筑物下方，补救非常困难，甚至造成灾难性的后果。因此，正确地认识地基基础不均匀沉降的危害，对预防和治理不均匀沉降有着重要的意义。
1. 工程背景概况
某建筑的主建筑占地空间为309m×125m的矩形地块，建筑的柱基采用桩承台基础，基桩为500mm的钻孔灌注桩，桩长32.6m，由于生产工艺对地面平整度要求较高，该建筑地面采取了无缝设计，地面板为连续的钢筋混凝土结构整板，结构层厚250mm，面层厚40mm，双层双向配筋。地面地基选用粉喷桩复合地基:粉喷桩桩径500mm，桩长15m，桩间距1.2m。在柱基承台部位，设计采用了搭接方式处理。该建筑交付使用的第三年经过我单位的勘察监测，发现地面和结构均发生不均匀沉降的现象。
2. 沉降发生的理论分析
本建筑原来设计采用了粉喷桩复合地基对地面地基进行了加固处理。粉喷桩复合地基承载力提高的主要因素，取决于粉喷桩桩体水泥土的质量和置换率。但是由于饱和软土的塑性指数较高，用搅拌机械进行强制搅拌时，不易搅碎，很难和水泥粉均匀混合形成满足要求的水泥土。同时，在实际施工中，粉喷桩的成桩质量受人为因素的影响很大。现场施工人员不严格按施工规程进行操作，如施工时喷粉过少，不仅不会使地基土得到加固，反而扰动了原状土，降低了地基承载力。从现场调查结果也可以看出，该工程中粉喷桩复合地基没有达到设计的要求。
该建筑建筑主体结构的沉降主要是指柱基的沉降，柱基沉降由桩端持力层和下卧层的沉降两部分组成。但是从柱基沉降的现状看，柱基的沉降以及差异沉降超过了设计计算值。造成这种现象的主要原因是地面板的沉降量大于柱基的沉降量，而地面板与承台的连接采用搭接方式，使得地面板的沉降在承台处受到限制。当地面板的沉降超过一定的限度后，就会把地面的一部分荷载施加给柱基，加剧柱基的沉降，当柱基自身荷载加上地面荷载大于柱基所能承受的极限承载力时，会导致主体结构的破坏。而建筑地面实际对每根柱基施加的荷载并不一致，这样就造成主体结构的不均匀沉降。
3. 施工控制措施探讨
3.1 主要施工技术工艺
经过多方面的查阅研究资料，对该建筑的沉降做出了使用TSC桩成桩的施工技术来进行处理，为了验证TSC桩成桩工艺在主建筑地基土中成桩的可行性和成桩质量的可靠性，我们在建筑内选定了一块空闲场地进行了TSC桩的成桩试验，试验桩数5根。经过试桩检测发现，效果完全满足预想的加固设计，所以经过多方协定后决定使用该方法对该多层建筑的基础进行处理，主要施工技术工艺如下。
（1）地面板开孔
桩位测放后，用金刚石钻进在地面板开孔，钻头选用150mm的金刚石钻头，钻进深度大于地面板的厚度(290mm)。论文参考。
（2）旋喷钻头钻进
地面板开孔完成后，将工程钻机就位，安装旋喷钻头，启动高压注浆泵开始钻进。为使钻进顺利进尺，确保钻进效率，钻进进尺应和注浆泵的泵压和泵量相匹配。现场试验结果，当泵压(5-10MPa)、泵量(120-150L/min)时，钻进效率较高。旋喷钻进深度达到要求后，停钻准备压灌粉煤灰砂浆。
（3）压灌粉煤灰砂浆成桩
钻孔达到设计深度后，用循环液清孔，并检测孔径和孔底沉渣是否满足要求。提出钻杆换上注浆钻头放入孔底，自下而上压灌粉煤灰砂浆成桩。为保证成桩的完整性，钻杆的提升速度应水泥砂浆的泵送量相适应，以保持注浆钻头在浆液面lm以下。结合现场试验结果，室内确定的砂浆配比能够满足泵送要求，具体的工艺参数为：泵压≤2MPa，泵量≥150L/min，钻杆提升速度≤lm/min。
（4）TSC桩与地面板的连接
相关研究资料表明，当托换桩与地面板形成刚性连接时，能够获得较好的托换效果。因此，要使地面荷载通过TSC桩传到地面下较好的土层，必须让地面板和桩头形成很好的连接。TSC桩成桩后，在桩内放入一根127mm的无缝钢管，使TSC桩板地面板形成刚胜连接。论文参考。为了避免后续抬升注浆对TSC桩产生影响，TSC桩头与地面板的连接选择在抬升注浆结束以后。
3.2 地面抬升试验
（1）地面抬升平整度控制标准
地面板面积较大，柱与柱之间高程不一致，很难制定整体平整度控制标准。为此，我们根据现场实际情况，制定了以下平整度控制标准，以便指导施工作业。
为确保地面抬升的均匀性，根据建筑平面布置图将地面划分为112个抬升地块，每个地块范围为18×150；每地块承台处现地面标高程为地面平整度测量的基本依据，即将承台处现地面高程视为不变高程；四角承台现地面高程的平均值为抬升基准；每地块内最终高程差异不大于±20mm；对差异沉降较大的相邻承台，连续地块实现平滑过渡，抬升基准以相邻承台地面之间的连线为基准，地块内各点以两侧承台连线形成的连线为基准。
（2）注浆孔的布设及要求
为减少对混凝土地面的破坏，注浆孔布设时应避开地面板45°线，而且孔的直径应尽可能的小，现场采用的钻孔直径为63mm。现场试验时，根据设备、堆载以及生产情况，对注浆孔的布设进行了相应调整。
（3）抬升注浆修复过程中的抬升观测
在注浆抬升的过程中为随时准确地反馈地面变形值，采用量程为50mm的百分表进行观测，并随时提供抬升数据，当抬升量达到设计抬升高度时，停止注浆。注浆同时，应对注浆区附近货架及设备基础进行观测，发现异应立即停止注浆并进行及时处理。抬升注浆结束，待浆液完全凝固后，再次进行地面高程测量，检查各地块的平整度是否在控制范围内。
4.结语
通过对加固处理后的桩基进行检测完毕，并对原基础的承台进行了加固处理，同时对各承台进行了沉降观测，通过一年的间断观测，我们得出的结果为基础承台的最大沉降量2.5mm，一般在1.0-2.0mm，其加固效果大大超过了设计的期望值。论文参考。通过对本工程加固处理，为今后处理类似工程提供了很好的经验。
参考文献
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[2]宋功河，王永祥，朱金生.桩基不均匀沉降治理的工程实践.华东交通大学学报,2005,(4).
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一、差异沉降的概述
差异沉降也就是通常所说的不均匀沉降，是反映土木工程结构地基的便性特征的重要指标。如果差异沉降过大，就会使相应的上部结构产生额外的应力；当超过一定限度时，将会产生裂缝倾斜甚至破坏。一个差异沉降的著名案例就是意大利的比萨斜塔。
二、公路桥梁沉降段的施工机理
（一）路堤变形的施工机理
在公路桥梁中很容易发生路堤变形。目前在公路桥梁施工的过程中，一般都会使用普通的粘性土对路堤进行填土，由于我国公路桥梁沉降段路基路面的施工技术比较落后，很难对背台进行有效的压实，施工现场的地理条件以及气候温度也会对背台压实的密度以及强度造成影响，同时土体含水量的降低会加大公路桥梁沉降的程度。沉降路段路堤的密度以及强度会受到车辆的重量和自身重量的影响，当重量逐渐增多的时候，其密度和强度也会逐渐的提高，因此需要不断的对路堤进行填土，从而有效的控制沉降路段的质量。在对路堤进行填土的时候，其粘性土的材质是不一样的，随着通过车辆的逐渐增多，土体的弹塑性也会逐渐的增强，这会导致路堤变形程度逐渐变大。
（二）台背地基的变形机理
桥梁地基变形属于最常见的现象，沟壑区为多发地段。地基变形的成因复杂，含水量过多、地基的强度不够、土壤空隙太大等，都可引起地基变形。桥梁路堤填筑时应较其它路段高出5厘米到10厘米，高出部分在行车附加应力下会下降。地基的下降使得蛎嬗氲孛娉制剑这样可以保证行车的安全畅通。在填土过程中绝对不允许容量相等，以避免发生地基沉降变形现象。
三、公路桥梁沉降段路基路面的施工设计
（一）公路桥梁的注浆设计
注浆设计主要指在液压、气压等原理的效果下将注浆液通过注浆管注入到所施工的桥梁的地层中，通过填充、渗透等方式将土体颗粒或者是岩石裂缝中的空气和水分排挤出来，在经过一段时间的人工控制后、注入的浆液就可以将原来松散的土粒颗粒以及裂缝粘结成一个整体，从而形成一个强度大以及防水性能好等诸多优势的“结石体”。要保证公路桥梁沉降段路基路面的施工质量，就必须采取科学的手段对施工设计进行优化，压力注浆就是一种经常使用的方法。在施工过程中，必须要保证内侧注浆孔与建筑物轴线之间的距离，对外侧进行注浆时，需要采取倾斜的方式，从而保证注浆效果。其他工程应按施工实际情况采取适当措施。施工过程中进行开孔工作时，其墙体必须要有所倾斜，同时其中大部分都是直成孔。如果在施工中采用跳孔间隔的方法，其不仅会增加桥梁结构的渗透能力，还会对钻孔起到清理的作用。对公路桥梁的注浆优化设计，不仅能够有效控制钻探水的压力，还能加快地基下沉的速度，同时要根据施工现场的实际情况进行，找到科学的技术手段，从而保证施工顺利进行。
（二）有效控制注浆的深度
在注浆完成之后，要对其进行相应的检查，检查其是否按设计要求进行注浆，当发现问题时要对其进行及时的处理，从而保证注浆的质量。在上述工作完成之后，还要往成孔里面下管，并且要将其连接到地面，在浆管筛孔处留出4m的地方，同时不允许对这个地方做钻孔的处理。接下来相关部门要对注浆效果进行抽样检测，随机抽取几个注浆管，并且要按照相应的要求以及施工的工序对其进行检验，从而有效的提高施工技术水平，同时有效保证公路桥梁路基路面的质量。在检查完成之后，还要做封孔的处理，并且要对公路桥梁沉降情况作全面的调查，从而使工程的质量得到保障。
四、公路桥梁沉降段路基路面的施工技术
（一）搭板的设置
为了克服桥头跳车的弊病，采用桥头搭板是目前国内常用的有效措施之一。但搭板不能独立的工作，它必须与其周围的结构、土工体和填料进行优化组合，才能获得最佳的效果。以搭板为中心，联合起周围的物体，可称为搭板体系。搭板采用钢筋混凝土结构。一般情况下尽量采用就地整体现浇的施工方案，以确保其余基础的紧密连结。搭板尾端是否设置枕梁，从理论分析和实际效果看，还没有明确的结论，设置或不设置枕梁各有利弊，目前工程界认识不一致。
（二）地基的处理
地基的有效处理可以提高公路的承载能力，同时选择好的地基可以对地基原有的一些优良性加以改善，从而降低因沉降出现的公路变形。在修筑高速公路路堤时，经常会遇到较厚的软土层地基，并且还要向其中添加材料，这就会使软土层地基发生变动，并且基桩的压力也会随之增大，严重的话会阻碍桥台的运转。这些情况都会严重的影响支座和伸缩缝，甚至会造成桥面的断裂，因此必须要减少回填的材料，同时还要提高地基刚度，从而保证桥台的正常运转。当桥台出现不正常位移情况的时候，还可以利用地基的侧向流动来解决这个问题。
在公路桥梁建设的过程中，有些地段会出现沟壑，沟壑地段存在很多的特点，例如：土壤空隙比较大、含水量较多等，利用这些特点可以将其与粘土层做换土的工作，两者有效的结合还能增强土壤的强度。在换土的过程中，对深度是有一定要求的，因此必须要对软土层的厚度做系统的测量，从而保证换土深度的准确性。对于粘土层的施工比较简单，在开挖之前就可以对其做翻晒的工作，换土的最佳深度会受到填土高度的影响。
（三）台背的填筑方式
台背回填是指结构物完成后，用符合要求的材料分层填筑结构与路基之间的遗留部分。在公路桥梁投入使用后，桥梁与路段之间路堤的不均匀沉降是最常见的现象。导致这种现象的原因有很多，其中主要包括：行车荷载对路面的压缩变形、地基沉降以及路基的自身变形等等。路堤不均匀沉降也并不全是因为路面变形所造成的，并且路面变形对于车辆行驶并没有太大的影响。致使路堤的不均匀沉降通常都是台背填筑材料的原因，如果台背的填筑均选用轻型材料，那么路堤的沉降现象会得到更好的改善。轻型材料不仅可以改善路堤的不均匀沉降，还可以使地基的压缩变形得到很好的控制，从而减轻地基的变形程度。同时轻型的台背填筑材料被压实压密后模量同样也可以得到提高，被压实压密的轻型材料还可以更好的缓解因反复荷载所造成的地基变形。
结语：
随着交通事故的逐渐增多，国家越来越重视公路桥梁的施工质量，以及车辆行驶的安全性。对于公路桥梁的路基路面而言，沉降现象会给其带来很大的安全隐患。目前路基沉降已经成为普遍存在的问题，因此我国必须采取有效的措施，做好相应的技术分析，提高施工设计方案的科学性，并且要保证施工技术的先进性，从根本上解决路基沉降的现象，从而有效的提高公路桥梁工程质量和使用效果，减少交通事故发生的概率，促进我国交通行业的发展。
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篇9
前言
在整个公路施工的过程中，公路的支护技术、铺设技术、公路宽度的合理设置都是整个施工环节中最为重要的一环，对于公路日后的使用可以避免很多不必要的事故以及减少很多潜在的隐患。近年来，由于对于公路规模的日益扩大，公路的支护能力存在着很多的水分技术，越来越多的公路坍塌，公路地面的破裂，凹凸不平等等都引起了一系列的交通事故，这已经是一件不容忽视的事情了，它可能造成的后果是我们所承受不来的，对于公路支护的耐用度值得我们更加慎重的对待，因为这对于我们的社会和谐和经济飞速发展有着重大的意义。
做好公路施工中长管棚支护的施工方案设计
对松散地层的概念、围岩破坏机理和力学性能、围岩变形特征和预支护方法进行论述：笔者认为，管棚支护能有效地控制开挖面前方松散破碎的地层，提高隧道围岩的强度和稳定性，应成为首选的松散地层有效的预支护方法。
对管棚的施工方法、分类和用途进行分析，阐明管棚在松散地层中的支护特点：在此基础上对管棚的作用机理进行了详细的分析，总结出相关的参数设计方法。研究表明管棚支护在松散地层隧道中起多种作用，影响管棚支护参数的因素主要是隧道周围地质条件、埋深、断面大小、开挖进尺、管棚的布置方式、施工条件等。
3、利用地下工程中常用的有限元模拟方法，就管棚的数值模拟方法进行了分析：模拟中不仅考虑了管棚的注浆作用，以要突出其梁效应。此外，也就其具体实现方法进行了分析。
4、研究工具：通过数值模拟方法对无预支护、仅小导管注浆预支护、仅管棚预支护、管棚+小导管注浆预支护四种工况进行研究。研究表明松散地层条件下无预支护是不安全的，仅小导管注浆预支护的作用有限，而管棚预支护的作用效果明显。采用管棚+小导管注浆预支护能充分发挥围岩的自稳能力，同时也降低支护结构上的内力，由此证明了管棚的支护效果；现场监测数据的回归分析也表明此支护方式合理有效。
5、管棚的直径要求：在管棚+小导管注浆预支护条件下，管棚间距在0.40~0.50m左右时比较合理，既能保证支护效果又兼顾施工和造价。管棚的直径和长度是互相影响的，当管棚的长度较小时，管棚直径变化导致管棚支护效果变化较大；当管棚长度较长时，管棚直径在较小范围内变化（小于300mm）对支护效果影响不大，直径超过300mm后，管棚直径变化对支护效果影响提高。开挖步距对开挖面附近的围岩变形量影响很大，但对围岩扰动范围影响有限。在开挖面前方0~0.5D的范围内管棚预支护效果显著，开挖面前方0.5~1.5D的范围内管棚预支护效果逐渐降低。
公路施工中长管棚支护的主要技术
钻机就位
钻机接电后，通过钢轨自行移到欲开孔的前方。钻机就位后，将筒状钻头及108mm螺丝头连接到第一根钢管上，然后与动力头连接并拧紧。连接好后，和尚导向架，将钻头对准开孔位置。
确定管棚上仰角度和钻进方向的确定
由于管棚在回转钻进时前方有向下扎的趋势，其方向有向右偏离的趋势，所以管棚开孔时应有一定的上仰角度，其钻进方向应适当左偏。根据施工前在同类土层中的试验情况，初步确定管棚开孔时的上仰角度为0.6~0.8°，管棚开孔方向向左偏离设计方向，用水平仪或者是地质罗盘来确定上仰的角度。
钻进施工
钻机就位并调整好开孔方向和上仰角度后，便可进行钻进施工。启动液压管，将钻头推入孔口管内，回转钻具，确认两管同轴之后，停车给进，将钻头插入土层内，直至顶不动为止，然后启动动力头钻进。钻进至200~300mm时，启动泥浆管，送循环液。当第一节管打入之后，进行接管，必要时用中心线法检查偏斜的情况。然后当钻进至最后一节钢管时，要适时的减小给进压力，轻压缓进，直至钢管传出。满足设计要求的长度之后，我们再将钻头卸下。
钻机移位
打完一根管棚并符合设计要求之后，钻机自行移到下一孔位。
管棚注浆
为了提高管棚的承载能力，并使管棚与土层固结成一个整体，需要对管棚进行充填注浆。管棚注浆分两个部分进行。一时对管棚与孔壁之间的间隙进行水泥充填注浆，二就是要想管棚管内灌注水泥砂浆进行充填。
间隙充填注浆
因为在公路下注浆，为了防止路面太高或者路基受到了破坏，同时保证间隙充填密实，要合理确定注浆压力。根据实验结果以及前几根管棚施工的工作经验，确定注浆压力为0.5~1.5MPa。一根管棚打完了之后，在管棚两端管棚与孔壁间各插入一根塑料管，管口向上，隔离带沟槽一侧管口高于管棚出口300mm以上；然后用水泥-水玻璃快凝浆液将管棚两端管棚与孔壁之间的间隙封死，将注浆管出浆软管与管棚孔口塑料管连接，打开软管阀门，便可进行注浆。在另一端塑料管溢出浆液后，将对面塑料管封死，继续注浆，直至达到预定注浆压力为止。为了保证间隙注浆充填饱满，在注浆结束20min后，再补充注浆一次。
向管棚内充填水泥砂浆
管棚施工结束后，在管棚出口端装上带出气口的螺丝头，出气口焊一根铁管，铁管上加一个阀门，然后再管棚孔口端用砂浆管向管棚内灌注水泥砂浆，直至对面出气口溢出砂浆为止，随后关上阀门，为了提高砂浆灌注效率，在完成了一定数量的管棚施工之后，要进行及中国的灌注。
管棚连接
因为管棚分别从高速公路两侧施工，都打到中间隔离带，为了使两侧管棚成为一个联合承载的整体，在中间隔离带内将两侧对应的管棚用25~50mm的螺丝钢筋以满焊的方式来进行连接。
公路施工中长管棚支护过程中应注意的问题分析
1.在填土工作之前，应将路面清理干净，保留重要植被与应保留物，使原地面地表表层能够清晰、干净。按照图纸及设计标准进行对表土及草皮等进行一定深度和范围的清除，把原地面和九路的边坡进行台阶式的成型设计。
2.施工前的准备材料一定要符合规格：对于孔口板的安装还有管棚材料的加工必须要重视！注浆材料采用水灰比（0.7~1）：1的单液水泥浆。 毕竟巧妇还难为无米之炊呢。
3.在冻结孔施工中，采用螺杆钻具纠偏，课提高钻孔的施工质量，有利于冻结冷量扩散，使井筒冻结壁提前交圈，这样具有明显的经济效益。
采用螺杆钻具纠偏，使用质量好的动力液，可以很好的延长螺杆钻具的使用寿命。
4.采用螺杆钻具的时候，要注意钻孔的偏斜方向一定要测量准确，定位仪定向无误，否则肯定会适得其反。
结语
随着汽车越来越多地走进普通家庭，便捷的公路交通条件则对自驾车旅游市场的开拓起着举足轻重的作用。而且公路的建设加快了贫困落后地区脱贫致富。改革开放以来，我国先后实施了西部地区通县公路、县际及农村公路建设、“通达工程”、“通畅工程"等一系列重大举措，促进了城乡之间、区域之间的多方面交流，打破了落后地区封闭的发展模式，加快了脱贫致富步伐。
在公路的施工过程中，对于精确性和安全性的要求是很高的，这样才可以保障我们人民的生命安全，在整体的技术中，无疑管棚支护技术是很中心的，而且技术工人不仅要顾及到细节，还要注重材料的质量……只有这样，公路建设的质量和效率才会有保障，也只有这样，我国的公路工程行业才能健康的发展。
参考文献：
篇10
某给排水施工项目位于开发区内，顶管工程全长215.5m，工作井处左侧为某建筑工地，右侧为居民楼，接收井处左侧为医院，右侧为空地，地下有污水、雨水、电话、上水四道管线。
1.施工准备
1.1顶管机头选择
根据土质和施工环境条件，同时考虑到顶管距离、顶管施工排土、施工时地面沉降控制难易程度等，顶管机头选型为：Ф1000管和Ф1350管,采用泥水平衡顶管机，Ф1650管采用土压平衡顶管机。
1.2顶管总推力计算
掘进机头迎面阻力F0
经计算机头切削面泥水压上限值和下限值分别为:
机头土舱实际控制值应介于理论计算值的上下限之间。如设定值为：
Ф1000管机头：110KPa 上限值130KPa
Ф1350管机头：115KPa 上限值135KPa
Ф1650管机头：125KPa 上限值145KPa
此时机头迎面阻力按式F0=1/4πD2Pmax计算，则有：
F0（Ф1000管机头，外经1.24m）＝157KN
F0（Ф1350管机头，外经1.65m）＝289KN
F0（Ф1650管机头，外经2.07m）＝488KN
管道的综合阻力F1
F1＝μπDL
考虑施工时实测管壁外周摩阻力值，在管壁外侧同步注入触变泥浆情况下，平均值均为4KN／m2，故μ取此值。
1.3洞口地基加固
在洞口围护桩外圈增加一排水泥土搅拌桩，与围护结构同时施工，该排桩宽度比洞口宽度大3m，深度比洞口下沿深4m，施工方法与洞口水泥土搅拌桩类同。
2.施工技术
2.1顶进施工
2.1.1 注浆减摩
在顶管顶进过程中为使管壁外周形成的泥浆环始终起到支承土体和减阻作用，在中继环和管道的适当点位还必须进行跟踪补浆，以补充在顶进过程中的触变泥浆损失量。一般压浆量为管道外周环形空隙的1.5～2.0倍。要达到以上的效果，压浆不仅要及时和适量，还必须在适当的压力下由适当的点位和正确的方法向管外压注。压浆压力应根据管道深度H和土的天然重度γ而定，一般为2～3γH。
2.1.2注浆孔布置
注浆砼管的安排：在掘进机头后连续放4节有注浆孔的砼管子，然后隔2节管子放1节有注浆孔的管子，这样放设4节带注浆孔的管子后，每隔6节管子安放一节有注浆孔的管子，在中继环前后各连续放3节管子。
每节带注浆孔的管子设1个补浆断面共4个注浆孔，均匀布置。带孔管1个补浆断面上的4孔为对称布置，但安装时不能将注浆孔按水平轴、竖垂轴这样的状态布置，左扭转22.5°～40°，前后相邻带孔管上的注浆孔扭转至孔位相差45°左右。
2.1.3泥浆施工
由于顶管机头外周空隙是压浆的主要部位，施工中采取同步注浆方式，即在机头被顶进过程中所有补浆管路关闭，只开通注浆管路，注浆量要根据机头型式具体情况具体确定，主要以压力控制，约为0.2～0.3MPa（太高的压力会产生触变泥浆向机头前端泥土仓（泥水仓）内串聚，使机头段周围泥土在泥浆液压的作用下形成一定的空隙容纳触变泥浆。
在后续管道的四周泥浆套，由于可能产生的局部漏失，泥浆微粒渗入土体空隙内，管壁的拖动作用等原因，使局部泥浆套厚度变薄，甚至消失，难以始终起到支承土体和减阻的作用，就需要进行跟踪补浆。补浆按顺序进行，定量压注每班不少于2次。
洞口注浆压力和注浆量根据洞口止水装置情况实际确定。
总之，施工中应坚持“先压后顶、随顶随压，及时补浆”的原则。
2.1.4泥浆置换
在顶管结束后，立即用纯水泥浆置换膨润土泥浆，水泥浆水灰比为0.4，置换量约为：
Ф1000管：0.12m3/m
Ф1650管：0.20m3/m
2.1.5排泥系统与弃土
泥水式盾构排泥管与机头输泥泵出泥口口径相同，管节接头采用卡箍式活络接头，在中继间处用高压橡胶波纹管过渡，以适应中继间的伸缩。泥水输送距离较远的顶管区段（＞150m）在工作井底增设一台管道泵串联在管道线路中接力输送泥水提升至地面沉淀箱内。论文参考网。
直径较大（Ф1650管）的顶管，由于采用泥土平衡式机头，顶管距离全长为71m，故本工程中间采用手推车将土从管道内运至工作井内，再由起重机将手推车吊运出井。
输泥泵输出的泥水被泵送到地面上的5只储泥箱（每只容积8m3）内，经沉淀后（除泥浆被调配改良后返回到泥水仓继续使用）的稠泥浆通过密封车外运、小车运出的土方，在工作井附近设土方临时堆场，晚上用土方车外运。
2.2管道接口施工
接口是顶管工程的关键部分，保证做好接口部分是顶管工程成败的关键，因此对组成接口的每一部分都必须严格遵照有关规程的要求逐一分别严格制作。
2.3顶管机头出洞与防旋措施
顶管机头出洞的步骤是：机头被主顶顶入洞口止水钢橡护套内，穿过内衬砼墙，旋转切刀切削洞前搅拌水泥土加固土体，主顶回缩，加装砼管，主顶顶进送机头出洞进入自然土层。
顶管机头穿过加固土体后，正面即受到约0.12MPa以上的水土压力，使顶进机头后退力约140KN，因此当千斤顶缩回安装管子之前必须作临时支撑。机头正面承受的140KN的退缩力需要顶入4节管子后产生的摩阻力才能被平衡掉，因此在出洞施工中必须按防退要求周密考虑安排施工。
4节管子顶入后不再安装临时支撑，但洞口附近管子由于管接缝受到地下水的压力仍有被推出的可能。因此必须在靠洞口的管缝间安装临时连接钢板，防止收回千斤顶后管子后退而使管缝脱开。
为了防止顶管机出洞时产生磕头现象，应在洞口下部制作一块素砼托板。
当顶管机头开始切削搅拌水泥土体时，推进速度应较慢。因为机头在一定的坡度上且土体面不平整等原因，开始切削的土体只是断面的一部分，而且顶管机只靠机壳与导轨之间的摩擦力来承受切削的反力矩，如推进速度过快，有可能刀盘不转而机身转，因此，设置防旋转措施很有必要。
防旋措施之一就是在机身和洞口上各焊一环，之间用5t手拉葫芦连接起来，用以承受顶管机切削的反力矩。
顶管机出洞的推进过程是一个泥水平衡建立的过程（对泥水压平衡机头而言）。泥水机头施工前，必须有一定粘度的、足够量的泥水供应，在泥浆槽里第一次准备的泥浆量应有5m3。
机头在出洞段施工中，开始时由于处于水泥土加固区域，在不影响泥水系统正常输送平衡条件下，切口水压较低。论文参考网。当机头穿越加固区后，随着顶进距离增长，必须提高切口水压达到正常控制状态。
2.4机头纠偏操作
顶进纠偏普遍采用调整纠偏千斤顶的编组操作，若管道偏左侧千斤顶采用左伸缩方法，反之亦然。如同时有高程和方向偏差，先应纠正偏差大的一面。顶进中发生顶管机头旋转时应采取措施防止偏转扩大，常用措施为改变切削刀盘的转动方向和在管内的相反方面增加压重块直至正常。
2.5顶管机头进洞段施工
2.5.1接收井准备
接收井施工完成后，必须对洞内的方位测量确认，根据实际标高安装机头接收基座，并配备拔提接收井洞口H型钢的机械设备。论文参考网。
2.5.2机头姿态的复测
顶管贯通前的测量是复合机头所处的方位，确认机头状态、评估机头进洞时的姿态和拟订机头进洞的施工轴线及施工方案等的重要依据，必须使顶管机在此阶段的施工中始终按预定的方案实施，以良好的姿态进洞，正确无误地座落到接收井的基座上。
2.5.3接收井洞口临时支护
为了顶管机头快速进洞，又不致于出现施工风险，拟将洞口H型钢在机头靠近接收井前便进行拔提，让出洞口位置，封内衬洞口的砖砌体不拆，在洞口处砼内侧连同砖砌体采用16厚钢板临时封挡，并用钢管水平支撑杆撑住，以抵抗机头进洞前洞口截面土体的水平推力。
2.5.4机头进洞
当机头接近洞内时，保持好顶进时的泥土压力在0.1MPa左右，在距洞口砖墙前0.5m左右时，停止前进，拆除内侧临时封挡。当封挡拆除后应迅速、连续顶进管节，尽可能缩短机头进洞时间，让机头破开封洞砖砌墙，在充水水囊的止水状态下完成安全进洞。
3.结束语
本工程采用顶管施工方法，大大加快了施工进度，对施工沿线房屋和公用管线起到了很好的保护作用，基本没有影响施工沿线居民的出行交通，也无噪音、粉尘污染，取得了良好的社会效益和经济效益。
【参考文献】
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篇11
现今国内的高层建筑中土钉支护技术应用的很广泛，也是高层建筑的施工重点。很多的建筑工程由于土钉支护技术的失误，结果造成了巨大的经济损失，同时也是建筑工程的工期延误。所以，在建筑工程中，我们应当确保深基坑的安全性和质量，这就需要我们采用土钉支护技术进行深基坑的施工。土钉支护技术的造价较低，施工方法简便，同时工期较短。本文主要通过对土钉支护技术在深基坑中的设计、施工以及检测和在雨季中的处理对策等内容进行分析，从而保证建筑工程的质量和安全。
二、工程概况
笔者所在公司负责某市的一座综合楼，该楼的建筑面积是9.5万平方米。全部采用钢筋混凝土框架结构，该楼有22层，并且有地下室，基坑开挖的深度为9米。通过地质勘查报告可以知道，影响场地基坑支护影响的岩层包括填土层、粉土、黏土、粉砂等。粘土没有钻穿，现场测验有两层地下水，第一层地下水的深度是2到12米，第二层地下水的深度为14米。深基坑东临城市主干道，西侧是住宅区，北侧是一宾馆。
三、基坑支护设计方案
通过现场的地质勘查情况，同时还考虑到工程的安全、经济以及周边情况等因素，对于该工程，我们可以采用土钉支护技术和护壁桩两种施工方案。同时通过地质勘查报告，可知，该场地地下水位较高，因此实际开挖地下3米左右就可以见到地下水。。
1．基坑降水
为了使地下室能够干燥作业，我们使用12口径的管井进行抽水，将降水井安置在距离开挖线1米处，考虑到可能将地下水降到基底一下1米处，因此要在基坑周围布置82口管井，每口管井的距离为八米，在基坑内部布置渗井。降水井的深度为13米左右，将管底封死，同时在管外填上滤料。
2．土钉支护
由于地下结构施工对空间的要求，因此基坑侧壁和地下结构外墙之间的水槽为0．8米，同时土钉墙的高度应该为12米，土钉墙的坡度大约为1：0.2，同时还布置8排土钉。使用20HRB335型号的钢筋，保持水平间距在1.5米。土钉的长度为5米到九米，孔径是110毫米，排拒是1.5米。同时在第二排要采用预应力锚杆，长度为15米。
四、土钉支护施工技术
1．土钉支护工艺原理
土钉支护技术就是在依次开挖基坑土方而形成的坑壁中，通过采用机械进行钻孔，从而将土钉放到孔内，然后向孔内注入混凝土，然后在挂上钢筋网，最后喷射混凝土面层结构，这样就使其形成共同支撑的结构体系，经过这样的施工，一直到挡墙支护完全。
2．工艺流程
首先是基坑降水施工，接着是土方开挖至土钉标高下50cm，然后是土钉成孔，接着是杆体支放，接着注浆，接着坡面修正，接着铺设钢筋网，然后喷射混凝土，然后重复工序至基坑底，最后基底排水沟。
3.基底施工
对于土钉墙的施工，必须要根据开挖来进行，对于基坑的边坡一般应该按照分层分段开挖的原则进行开挖，采用中心岛的开挖方法，也就是说，首先将基坑沿线挖出10米左右宽度的护坡作业平面。将土方开挖到土钉标高一下0.5米处，同时采用机械成空方式，孔径大约为110ram，同时还要控制好空的深度、孔径以及倾角。在成孔以后，要迅速的向孔内插放钢筋，同时进行注浆。土钉杆体的水灰比为0.5，用普通硅酸盐水泥浆进行注浆。在第一次注浆完成后两个小时内，进行第二次注浆，同时要将孔口进行封堵。对于喷射砼施工，我们分段进行在统一分段内，喷射的顺序为自下而上。
五、施工监测
1．地下水位监测
从6月21日项目开工到7月17日，对降水井施工完毕并进行连续的抽水后，必须要保持水位在十米左右，可以达到施工的标准。
2．基坑位移监测
在进行土方开挖之前，要对基坑坡顶的水平位移以及沉降位移进行测定，得到原始值。水平位移很沉降位移的监测点沿着基坑坡顶的变现布置，距离为三十米。在进行土方开挖时，要每天检测一次。将沉降监测点布置在深基坑开挖可能影响范围内的市政道路上。对于水平位移，我们采用视准线法，就是说在需要进行位移监测的基坑槽壁上布置一条视准线，并且在改线两端深基坑可能影响的范围内设置两点A、B，将他们作为监测的主站点和后视点。接着就沿着改线在槽壁上设置几个观测点，就可以直接在读数尺上读出位移。
六、雨季中出现的危机情况和处理措施分析
7到8月间，该地区就进入了雨季，雨季给深基坑施工带来了很多的不便和影响，同时伴随着暴雨的来临，边坡支护的安全就面临很大的挑战。
1．危机情况的出现
在基坑的边坡锚钉和面层喷射混凝土施工完以后，在坑壁的局部就出现了一些出水点，同时在基坑西侧的边坡坑壁上，出水点有不断加大并进而形成涌水或者是涌砂的现象。同时在西侧的土体局部的变形变大，有些观测点点的水平位移达到75ram，沉降位移达到90mm。在基坑的北侧和东侧的情况要好一些。通过我们的观测数据分析可知，土方开挖到预先设计的深度，基坑边坡的水平位移相对比较稳定。
2．处理措施
对于坑壁局部渗水，在基槽四壁增加灌水孔，孔深0.6m，高度距槽底0.8m，间距2m。在护壁中插入周边带孔眼的包网塑科排水管，把局部渗水通过暗埋在土钉坡内的塑料排水管引入基坑周围排水沟及集水坑中。利用水泵及时抽排，加快边坡粉土层排水固结。
基坑东（3—1）轴到（3—7）轴采取分级支护．首先把高2.5m．宽4.0m的土卸除。在-7.0m位置增加一排预应力锚杆，高度16m。
按上述措施进行施工和危机加固处理后，对整个基坑及邻近建筑物的位移进行了跟踪监测。各观测点均处于稳定状态。同时对基坑开挖后，地面裂缝的开展情况进行了跟踪监测，各观测点的裂缝均处于稳定状态。
3．情况分析
通过现场的勘查，基坑西、北两侧场地条件较好，全部进行了硬化处理．通过对承平位移监测数据分析，开挖到设计深度，基坑坡顶水平位移在10mm以内，变形稳定。说明水源远近是影响基坑稳定的主要因素，地表水渗入土体造成坡体土层的力学性能指标严重下降和坡体水压力增加。
七．结束语
土钉支护技术在深基坑施工中的应用十分广泛，对于深基坑施工具有重要的意义。
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篇12
1.设计参数
（1）锚杆设计深度4.6m，锚杆孔径060mm。锚杆杆体为22mm钢筋，长4.58m。杆体里端距孔底100mm。锚杆间距1.5m>1.5m，按梅花状布置。注浆采用水灰比为0.5的素水泥浆。
（2）C20喷射混凝土厚100mm，表面彩喷以绿色为主，喷出与周围环境相协调的图案。
（3）6@250mm>250mm钢筋网片。
（4）泄水孔按2.5m>2.5m孔距呈梅花形布置，孔径60mm。
（5）每隔10m设一道伸缩缝，宽度为20mm，内填沥青麻丝。
（6）坡顶做5m宽锚喷段，顶端为截水沟；中间平台做2m宽锚喷段。
2.原材料及配合比
采用42.5R普通硅酸盐水泥；细度模数为2.98的坚硬耐久的中砂；粒径5～10mm连续级配碎石；洁净河水。喷射混凝土的配合比经试验确定。
3.施工工艺
边坡锚喷支护施工工艺，所涉及到的具体施工流程有以下几个：①依照工程计划进行边坡开挖工作；②进行施工脚手架搭设；③针对开挖完成的边坡进行初步的清理，必然出现易松动的石块；④进行第一层混凝土的锚喷工作；⑤锚杆孔洞钻孔；⑥孔洞注入浆液，并且保证注浆的合格性；⑦进行锚杆插入；⑧挂设锚索网；⑨针对泄水孔进行埋设；⑩进行第二层混凝土锚喷工作。
3.1边坡开挖
直接通过开挖效率较高的我挖土机，来从下层开始挖掘，直到最终挖至计划高度。为了能够使得边坡本身的稳定性有所保障，其10m高度的边坡，应当要分两次进行开挖，促使边坡稳定性有所提升。也就是在第一次完成了5m高度的开挖之后，等到边坡的防护工作完成之后，再进行最下面5m高度的边坡开挖，从而形成相应的边坡防护体系，同时还有着极高的稳定性。
3.2搭设脚手架
使用双排形式的脚手架进行搭设，要保证使用3.5mm×0.48mm规格的焊接钢管进行。立杆本身的间距位置，应当要和横杆之间的高度，保持2m的距离，而横杆高度为1.5m，并且横杆间距为1m，在这样的情况下，脚手架呈现出的总体宽度便为1.5m。在进行脚手架搭设的过程中，必须要保证与边坡坡面的贴合紧密型，同时各个关节点的节点也必须要使用老滚的卡扣进行卡死，而外排位置的脚手架，为了能够最大限度的维持稳定性，应当要直接垂直于脚手架平面上所存在的斜支撑。此外，脚手架的立杆本身，必须要放置在地面硬度较为稳定的位置，其底层的横杆距离则不能超出0.3m的范围。
3.3坡面清理
当坡面完成挖出工作之后，必须要针对边坡之上所存在的松动石块以及草根、树根等活动性的杂物进行清理，这对于锚喷之后的稳定性保障来说，有着直接的作用。
3.4喷射第一层混凝土
针对厚度控制标志的短钢筋进行埋设之后，再使用超高压力的水枪进行边坡表面冲洗，同时起到表面湿润的效果，这对于实混凝土和边坡之间的紧密结合，有着良好的辅助效果。在正式开始混凝土锚喷之前，还必须要针对锚喷设备的水管、动力设备、输料管、风管进行了完善的检查之后，才能够进行喷射。其喷射过程中，必须要保证所使用的喷射混凝土集料配比合理性，并且要经过了干拌均匀之后，才能够筛装入到混凝土锚喷机之中。之后，便可以展开第一层的锚喷工作，除了要对于锚喷混凝土均匀性提供保障以外。在有条件的情况下，还应当要针对锚喷施工进行分段。
3.5钻孔
采用潜孔钻机垂直于坡面钻孔孔径60mm孔距1.5m×1.5m呈梅花形布置。孔距误差不大于150mm孔深误差不大于50mm。
3.6注浆及安装锚杆
钻孔完成后将孔内积水和岩粉应冲洗干净并检查孔位、孔径、孔深及布置形式合格后用灰浆泵向孔内灌注水灰比为0.5的水泥浆。注浆压力为0.1～0.2Mpa。注浆时注浆管应插入距孔底约100mm处随水泥浆注入缓缓拔出至钻孔饱满为止。然后将22钢筋杆体插入注满水泥浆的钻孔中。
3.7挂网
用细铁丝将经调直的！6钢筋按纵横间距250mm×250mm在边坡上绑扎成钢筋网片。钢筋网的交叉点均应绑扎结实。钢筋网片与锚杆杆体钢筋亦应绑扎牢固以免喷射混凝土时钢筋网晃动。
3.8泄水孔埋设
泄水孔采用直径为60mm的塑料管长300mm埋入边坡内200mm里端包土工布。泄水孔间距2.5m×2.5m呈梅花形布置于整个边坡。
3.9喷射第二层混凝土
用高压风水将第一层喷射混凝土面冲洗干净并湿润表面。调整设备、料管运转正常后即可开始喷射第二层混凝土。喷射顺序和操作方法与第一层相同。开始喷射时应减小喷头与受喷面的距离并调整喷射角度以保证钢筋与第一层喷射混凝土壁面间混凝土的密实性。喷射中若有被钢筋网架住的脱落混凝土应及时清除。喷射手应调整喷枪上的供水阀门控制水灰比使混凝土表面平整湿润光泽无流淌或干斑现象。
4.质量检查
（1）每批原材料到达工地后须经检查合格后方可使用；检查锚杆所用水泥浆及喷射混凝土混合料的配合比及拌合均匀性每工作班检查3次。
（2）锚杆每300根抽取1组按（GB50086-2001）的要求做抗拔力试验每组3根锚杆。
（3）每喷射50m3混凝土混合料制作1组试件；采用喷大板的方法制作按规范（GB50086-2001）要求进行抗压强度试验。
（4）按每30m一个断面用凿孔法检查喷射混凝土厚度。
5.结语
综上所述，在高速公路工程进行深挖方的过程中，其边坡防护工作要想起到良好的稳定效果，就必须要好似用锚喷支护技术，该技术的应用，能够促使边坡整体的高度都得以稳定，并且基岩外露面的抗风化能力也得以有效的强化，如此以来，边坡出现滑坡或者塌方的可能性也就大幅度的降低。同时，锚喷支护技术所能够应用的范围极广，不仅安全性有所保障，成为也极为低廉，该技术的推广有着极其重要的意义。
【参考文献】
篇13
隧道施工的要点也是监理工作的要点，所不同的是监理工作要充分利用职、责、权，通过监理程序，依据设计文件、技术规范使工程得到良好的实施，从而完成三大目标的控制，向业主交出满意的产品。现隧道施工采用新奥法，其原理是充分利用岩体自身承载能力加以辅助支护（拱架、锚喷等初支）并采用复合衬砌使岩体形成一个稳定体系，它具有安全、快捷、施工方便的特点，按照新奥法的设计一般将围岩分为Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ四大类，不同围岩都相对应有不同的支护形式。
1.隧道工程不同类别围岩施工监理要点
1.1Ⅱ类围岩
（1）首先，要严格根据设计提供的地质资料以及各方收集的现场资料确定开挖方式及循环进尺以确保施工安全。
（2）地质复杂地段明洞开挖注意不能一次到位，并做好仰边坡防护及洞口的防、排水工作，保证仰拱位置不致因水侵降低其稳定状态，具体一次到位位置要根据开挖方式确定。
（3）为确保安全施工，掘进前应做好超前施工，即施打超前管棚，施打过程要严格控制角度，注掘进时注意控制进尺，紧跟初期支护，施工时锚杆要安装牢固注浆饱满，喷射砼要保证强度、密实。
（4）量测工作：通过对量测信息的全面分析反映出开挖后围岩的动态从而达到指导施工，能够合理安排施工，确保施工安全的目的。必要时可根据资料分析修改支护参数，一般要求有必测项目和选测项目。免费论文。特别注意：周边位移（收敛）要在覆盖层在<50m时为0.2～0.8cm，在50～300m之间时为0.6～1.6cm的范围内；当超出以上所列值时，应暂停施工，分析原因，采取补救措施，并调整原支护设计参数或开挖方法。
总之，Ⅱ类围岩较不稳定，一般不采用爆破开挖，施工中应坚持“管超前、短进尺、快支护、勤量测”的施工原则。
1.2Ⅲ类围岩
岩体裂隙发育，有夹层，本身状态基本稳定，但易坍塌，Ⅲ类围岩施工要点除Ⅱ类围岩要求外，更要注意以下几点：
（1）坚决不允许大药量爆破，以避免过多的扰动围岩，破坏自身稳定性，也会减少超挖或欠挖，加快施工。
（2）超前辅助施工一般采用超前注浆钢管或锚杆，由于围岩裂隙发育，注浆就能达到加固围岩整体强度的效果，增强围岩自身整体性和稳定性，确保施工安全。
（3）格栅钢架加工一般较易出问题，如下料尺寸不足，烧伤、砂眼严重，焊缝不饱满，焊渣不清除或清除不干净等。由于格栅钢架的加工焊接工作量大，工作不精心易出问题，所以监理工作中应加强检查。
1.3Ⅳ类围岩
围岩自身相对稳定，施工中应坚持短进尺、弱爆破的原则。监理工作有两点：
（1）严格控制爆破工艺，要求采用控制光面爆破，光面爆破要先做施工工艺试验，试验批准后才能正常施工。在施工光面爆破时要注意炮眼的位置、间距，装药、顺序、时间都应符合要求，同时在实际工作中根据具体情况不断调整。
（2）爆破后应及时清理浮、危石，开挖后锚喷支护应紧跟，要避免岩体暴露时间过长。免费论文。免费论文。
1.4Ⅴ类围岩
围岩一般自身稳定，可采用全断面掘进。施工时主要控制光面爆破效果，效果不好要及时整改。由于围岩好，循环进尺亦长，所以施工中应提醒承包人增加测量放样工作，以保证施工中不出现位置错误。
除以上四大类的施工外，还应注意Ⅴ类以上围岩的爆破施工，由于Ⅴ类以上岩质很硬，爆破时可能出现岩爆，所以此类施工时爆破应采取特殊方法。
总之，隧道工程施工时要坚持两个原则：
（1）短进尺、弱爆破、强支护、快封闭、勤量测。
（2）安全第一。
2.隧道施工中常出现的问题及处理方法
2.1塌方处理方法
（1）详细观测塌方范围、形状、塌穴的地质情况，分析塌方原因及地下水活动情况，从而制定处理方案。
（2）一般是加固塌方地段，防止塌方扩大，做好防排水工作，塌体内如有地下水活动应采用管排。
（3）当塌方规模较小时，应先加固塌方两端洞身并施作锚喷支护，封闭穴区及侧部然后清渣。
（4）当规模较大时，应先用支护压挖，采用管栅注浆或注浆凝固稳定围岩体和渣体，待其稳定后再自上而下的顺序清渣、支护，并尽快完成衬砌。
（5）对冒顶塌方，在清渣前应对塌陷进行支护采用网喷和锚喷等方法，洞内需采用管棚、钢架支撑。
（6）在塌方处，模筑砼背后必须与塌穴洞孔周壁紧密支撑，塌方较小时采用浆砌或干砌片石填充，塌做好防渗、侵水。如回填要密实并高出地表，设棚遮盖陷等方法进行处穴较大时可用部分浆砌片石回填，其上采用钢支撑等支撑加固围岩。
（7）塌方应采取切实可行的措施理。
2.2当开挖出现超挖时，应采用补挂钢筋网片用同标号喷射砼回填的方法处理；当喷射砼不密实或与原围岩不密贴时需注浆处理。
2.3地下水较多，或遇暗河、溶洞水流，当地下水位较高时，可采用周边井点降低水位，如地下水较集中，可以集中排水。如水流位置在隧道上部或高于隧道，可采用分水斜洞进行引排。当遇溶洞时应根据具体情况分析：
（1）当溶洞较小，或停止发育并无水的溶洞可采取与塌方近似的方法进行处理。
（2）当溶洞较大较深，可采用梁、拱跨越的方法，梁端和拱座应置于稳固的岩基上，必要时需采用灌注砼进行加固。
（3）当在溶岩区施工，遇到难以处理的溶洞时，可采用迂回导坑绕过溶洞再进行处理。
2.4岩爆的预防
可能出现岩爆的地方施工人员必须加强警惕性。
（1）当有平行导坑时，应先掘进超前一定距离，以便了解地质情况，以便采取措施。
（2）开挖爆破应使用光面爆破，并严格控制用药量减少围岩扰动。
（3）可采用松动爆破，超前钻孔预爆，喷射高压水冲洗等，预先释放部分岩层的原始应力。
（4）加强支护，紧跟二衬，减少围岩暴露时间。
隧道施工过程中所能出现的问题较多，较复杂，如可能出现瓦斯、流砂、断层等，出现时都应具体情况具体分析，这里就不讲那么多。