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泵送混凝土配合比设计方法，是在普通方法施工的混凝土配合比设计方法的基础上结合混凝土可泵性要求进行确定。泵送混凝土对其可泵性有特殊的要求，即:要求混凝土具有建筑工程所要求的强度需求，同时要满足长距离泵送的需要。换句话说，就是混凝土在达到可泵性要求时应服从于阿布拉姆斯水灰比定则。而且，泵送混凝土的骨料分离系数要尽可能小。换句话说，混凝土要有足够的粘聚性，使其在运输、泵送、施工中不发生分离。混凝土配合比的设计一定要遵循以下原则:稳定骨料所需骨料用量原则；最大限度密度填充原则；混凝土可泵性原则；骨料离析系数最小原则。
二、配合比设计思路
泵送混凝土除了根据工程设计所需的强度外，还需要根据泵送工艺所需的流动性、不离析、少泌水的要求配制可泵性的混凝土混合料。泵送混凝土具体的配合比设计思路如下：以一定数量的粗骨料（5mm-50mm）形成密布的骨架空间网格，以相当数量的细骨料（小于5mm）最大限度地填充骨架空隙，以胶凝材料浆体最大限度地填满粗骨料和细骨料的间隙，并包裹粗、细骨料的颗粒。形成均匀密实的混凝土，以满足强度和耐久性的要求。泵送混凝土对粗骨料有特殊的要求。如125输送管要求可用卵石最大粒径为40mm，碎石为30mm，150输送管要求混凝土所用卵石最大粒径为50mm，碎石为40mm。同时，泵送混凝土对粗骨料的级配也十分敏感。根据以上思路，参考绝对体积设计法，有方程如下：
Ks=（S/rso）/[（1/rso）-（1/1000rg）]·G
a=（W+C/rc+F/rg）/（1000/rso-1/rs）·S
W=K·（C+F）
W+C/rc+S/rs+G/rg+F/rf=1000
F/（C+F）=Kf
联立以上各式求解：
S=1000/[a（1000/rgo-1/rs）+1/rs+1000rg/（1000rg-rgo）·Ksrso]
G=1000S/[（100/rso-1/rg）·Ksrso
C=（1000-S/rs-G/rg）/[K+k·kf/（1-kf）+1/rc+kf/（1-kf）rf]
F=[kf/（1-kf）]·C
W=K·（C+F）
其中，Ks为砂料裕度系数；a为灰浆裕度系数；rso为砂料振实密度，kg/m3；rgo为石料振实密度，kg/m3；rg为石料表观密度，kg/L；rs为砂料表观密度，kg/L；G为石用量，kg/m3；S为砂用量，kg/m3；F为粉煤灰用量，kg/m3；C为水泥用量，kg/m3；Rc为水泥真实密度，kg/L；rf为粉煤灰真实密度，kg/L；W为水用量，kg/m3；K为水灰比；Kf为粉煤灰掺量系数。
三、配合比设计参数
（一）混凝土配制强度
区分数理统计及非数理统计方法评定混凝土强度的不同，根据JGJ552000普通混凝土配合比设计规程，混凝土配制强度应按下式计算：
式中：fcu.o混凝土配制强度，MPa；
fcu.k混凝土立方体抗压强度标准值，MPa；
σ混凝土强度标准差，MPa。
由施工单位自己历年的统计资料确定，无历史资料时应按现行国家标准GB502042002混凝土结构工程施工质量验收规范的规定取用（高于C35，σ=6．0MPa）。
根据此公式，以C40混凝土为例，C40混凝土的配制强度为：在正常情况下，上式可以采用等号，但当现场条件与试验条件有显著差异或重要工程对混凝土有特殊要求时，或C30及其以下强度混凝土在工程验收采用非数理统计方法评定时，则应采用大于号。
GBJ107-87混凝土质量检验评定标准中对混凝土抗压强度合格标准的评定方法分数理统计和非数理统计两种。
在实际工程中，由于结构部位的不同，往往要求不同的评定方法，但很多单位仅按数理统计的方法进行混凝土配合比设计，导致实际试配强度均达不到49.9MPa。
对于一般单位而言，在一个工程中通常只有混凝土配合比，加之管理不到位，也往往用于要求非数理统计的工程部位，结果只能出现混凝土强度达不到设计要求的后果。
（二）水灰比
泵送混凝土的水灰比除对混凝土强度和耐久性有明显影响外，对泵送粘性阻力也有影响。试验表明：当水灰比小于0.45时，混凝土的流动阻力很大，泵送极为困难。随着水灰比增大粘性阻力系数（η）逐渐降低，当水灰比达到0.52后，对混凝土η影响不大，当水灰比超过0.6时，会使混凝土保水性、粘聚性下降而产生离析易引起堵泵。因此，泵送混凝土水灰比选择在0.45～0．6之间，混凝土流动阻力较小，可泵性较好。在Ⅲ＃滑坡体剩余工程施工中，泵送混凝土水灰比为0.48。
（三）泵送混凝土外加剂及其掺量
湖北某水闸改建工程过程中，用于泵送混凝土的外加剂，主要是SW1缓凝型高效减水剂。混凝土中加入外加剂，增大混凝土拌合物的流动性，减少水或水泥用量，提高混凝土强度及耐久性，降低大体积混凝土水化热，同时有利于泵送和夏季施工。
SW1减水剂能使混凝土的凝结时间延缓1～3h，对泵送大体积混凝土夏季施工有利。其掺量越多，在一定范围内减水效果越明显；但若掺量过多，会使混凝土硬化进程变慢，甚至长时间不硬化，降低混凝土的强度，因此，须严格控制掺量。SW1减水剂掺量为水泥用量的0．6％～0．8％，夏季温度较高，混凝土坍落度损失大，掺量取大值；冬季施工，掺量取小值。SW1减水剂对不同水泥有不同的适应性，当使用的水泥品种或水泥的矿物成分含碱量及细度不同时，减水剂的掺用效果不同，其最佳适宜掺量也不同。
四、小结
在工程实际中，应根据结构设计所规定的混凝土强度及特殊条件下混凝土耐久性、和易性等技术要求，合理选用原材料及其用量间的比例关系，并设计出经济、质量好、泵送效率高的混凝土。水利工程多为野外施工，施工场地受地理条件的限制。
参考文献：
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文献标识码：C
毕业设计是高校本科教学期间最后一个实践环节，既是对在校大学生所学知识的最后一次全面检验，也是对学生综合运用所学知识独立分析问题和解决问题的能力考核，同时也检验了学生对专业知识掌握的实践程度，为更好地适应今后工作岗位的需求打下坚实基础。
随着市场经济的发展，今天的高校毕业设计（论文）模式也面临着巨大的挑战。社会企业与单位越来越重视人才的实践能力，因此在市场经济的大潮冲击下，迫使许多高校开始思考原有的办学模式，不得不改革传统象牙塔毕业设计模式，寻求毕业设计与社会实践接轨的途径。而校企合作模式作为学校与企业的最佳对接形式成为高校增强教学实践能力、提升毕业设计质量的最佳模式。
1 目前毕业设计（论文）存在的主要问题
1.1毕业设计选题虚拟化，缺乏实践性
目前，很多高校在毕业设计（论文）选题中采取导师指定或学生自选课题，这些题目和企业项目无任何关联，选题不能与培养目标紧密结合，多以理论为主，实践性、针对性不强，且目前的毕业设计（论文）基本在校内完成，最终只要完成论文部分即可，依然停留在理论研究层面。这种模式并不符合将理论知识转化为实践能力的培养目标，影响毕业设计质量的提升。有些高校甚至通过毕业考试的形式完成对毕业生资格的考核，完全忽视了对学生发现问题、分析问题、解决问题的实践能力的培养。
1.2毕业设计（论文）的地位正在下降
缺乏以企业为依托的毕业设计容易进入全面的概念化状态，没有实际应用价值。很多高校都在讨论由于毕业设计质量的下降以及毕业论文大量出现重复和抄袭现象而取消毕业设计（论文）。原因之一，学生撰写毕业设计（论文）的时间与找工作的时间冲突，毕业设计无形中成了学生的负担，学生敷衍了事。毕业设计（论文）成了一种形式，渐渐在学生心目中的地位下降；另一个原因便是毕业设计不能反映学生的实践能力，与培养方案中的实践教学目标相去甚远。
2 校企合作的毕业设计模式
通过校企合作的方式进行本科毕业设计，无论从选题、指导还是硬件设备等方面，都为学生顺利完成毕业设计（论文）提供了极大的理论和实践支撑，使毕业设计（论文）既具有实际应用价值，又能保证毕业设计质量，为学生毕业后进人工作岗位打下良好基础。
2.1选题依托企业项目，提高毕业设计实战可行性
产学研合作的方式是很多高校正在尝试的教育模式，依托企业项目为选题对许多毕业生来说具有很强的吸引力。学生对企业实际项目的兴趣远远大于自选虚拟题目，经过实际项目的毕业设计学生可以学到学校学不到的知识和实践技能，选题质量得到保证。学生根据自己的兴趣选择相关企业进行毕业实习，并在实习的同时完成毕业设计，这种模式对高校培养方案的实施更具应用价值。
2.2校企合作改革毕业设计模式，促进校企双赢
企业发展靠人才，人才培养靠教育。在校企合作的模式下，为企业提供优秀人才的同时学生得到有针对性的实践教育，通过学校与企业共同协作完成毕业设计。这种模式的毕业设计贴近企业生产实际和需要，实现毕业设计题目与企业需求的“零距离”对接。企业成为整个过程中的主体，依托行业实践实现校企无缝对接，真正实现了工学结合，为学生提供了双师型毕业设计教学模式，由单一的学校导师制转变为校企双师制。该模式既提升了毕业设计质量，又增强了企业人才的竞争优势，实现校企双赢。
2.3校企合作毕业设计模式缓解就业压力
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一、指导教师存在的问题
1.精力投入不足。近年来，随着高校本科招生规模的扩大，师资力量明显不足，一般教师指导的毕业生数量均在6～10个左右。由于目前教师既要从事繁重的教学工作又要紧跟科研领域的迅猛进展，因此，在学生对毕业设计重视度严重缺乏的现状下，教师也很难以积极的态度完成对本科生的完善指导。
2.时间安排集中。各高校对本科毕业设计的时间安排一般均设定在本科第8学期，即学生真正参与毕业设计的时间都是在每年的3月至5月底，要求学生在两个月内完成对四年专业学习的总结并应用于实践，且在对科技论文的写作基本一无所知的情况下完成该类型论文的撰写及答辩，无论对教师或学生确实存在较高的难度。另外，对于省属地方高校的一般本科生，其着手工作的应聘或实习均安排在每年年初，即在完成本科毕业设计的同时还要解决就业问题。因此，即便教师能够集中精力筹备指导学生的毕业设计，但学生根据个人的实际情况，也很难在有限的时间内以充沛的精力完成教师的合理安排。
3.科研方向有限。根据教师科研方向的不同，可以将教师分为理论研究型和生产实际型。从事理论研究的老师多以青年、拥有博士学位的教师为主，这部分教师绝大部分从高校毕业后直接走上工作岗位，缺乏生产实践的工程工作和指导学生的经验，难以短期内成熟有效地完成本科毕业设计的指导；而从事生产实际型的教师，尽管具备一定的工程实践背景，但是正规系统地指导学生将毕业设计内容以科技论文形式完成也是一大难题。
4.指导模式单一。目前，各高校指导本科毕业设计的模式实行的是每个学生的毕业题目各异，因此在学生完成毕业设计的过程中，获得引导的途径只能来源于教师，而与其他同学咨询、合作的条件有限，无法获得更多关于设计的启发和思维的碰撞。另外，一个教师指导多名学生，也令教师没有足够的精力为多人设计适合其的更系统、更条理的指导规划。
二、团队指导模式的探索
1.科研团队指导模式的设计。培养学生的科研创新能力是美国研究型大学本科教育的一个重要方面，国内外许多院校纷纷开展结合科研项目提高本科生科研创新能力的研究与实践。结合地方院校的实际情况，以我校工科专业的班级为例，每班大约有50～60个学生，考虑目前就业形势的严峻，其中有大概过半的学生选择考研。为了提高成功考研的可能性，这些学生更愿意选择理论研究型老师作为本科毕业设计导师。同样，本科生科研作为一种新型的培养方式，对本科教育的发展产生了积极的影响。针对此类学生的需求以及指导教师存在的上述问题，以教师科研团队的形式指导学生完成研究型论文的模式势在必行。那么，科研团队的指导模式初步分为两大类：第一类指导模式称其为“大课题”模式（见图1）。所谓的“大课题”模式，即以纵向课题（比如国家自然科学基金、省自然科学基金等）为牵引，将该课题分为若干小课题。此科研团队既包括教师也包括学生。教师团队应由课题主持人统领，成员应为课题的参与者，这些参与成员可指导的学生在1～3名为宜。该指导模式最明显的优势在于本科学生可以参与到完整的课题或基金的完成，对于培养其独立、创新的科研能力有着积极的作用。第二类指导模式称其为“似课题”模式（见图2），即以某一个研究理论（一个研究方向）为牵引，将此理论的不同知识点作为若干小课题。此科研团队应保证指导教师均从事同一科研方向的研究，而每位老师指导的学生建议为1～2名。该指导模式最明显的优势在于能够拓展本科生理论知识的广度和深度。
不论以上哪一类的科研团队的指导模式，其最大的优点是便于学生的互动交流，而这类模式的具体实现均可分为三步骤完成，以“似课题”模式为例，具体的指导过程如下：第一步，科研团队由研究方向一致或近似的教师构成，建议由一位教师组织该团队内所有教师指导下的全部学生统一进行前期基础培养，包括介绍学校和学院对本科毕业设计的要求、毕业设计的流程和思路、相关注意事项以及有关研究方向的基础知识的讲解（也可借助研究生课程的旁听），进而为学生迅速进入课题赢得宝贵时间，且能够避免教师为重复工作浪费更多的精力。第二步，在学生掌握了个人研究方向的基础理论后，由其本人的指导教师开始有针对性地引导学生开展具体的课题研究。以我校信息类专业从事盲信号理论和应用研究的教师为例，首先由一位教师（此教师可以是研究生“盲信号处理”课程的授课教师，或者是授课压力较小、对该研究方向基础较为熟悉的教师，或者团队内的教师轮流担任此部分工作）引导学生明确关于毕业设计的多方面要求，而后即可讲解盲信号处理理论的基础知识：包括盲信号处理的定义、研究该理论所需的数学基本知识等，这个阶段教师的讲解估计最低使用6个学时左右，而学生完成此阶段相关内容的学约需要两周的时间；然后由学生各自的指导教师一对一介绍学生本人的课题的具体内容，此阶段教师的一对一讲解大概每个学生仅需要2～4个学时，而学生完成此阶段相关内容的学习需要四周左右的时间，此后学生可在两周的时间内完成论文的写作和修改。
另外，以科研团队形式指导的学生毕业设计的答辩，也可首先在教师团队内进行。这样不但便于学生之间的交流，而且从事同一研究方向的导师更能准确判定学生毕业设计的质量高低，进而给予学生更为合理的毕业答辩成绩。
2.应用团队指导模式的设计。应用团队指导模式的设计构想源于要达到一个合格电子信息类工程师所具备的能力，仅依靠在高等院校的常规学习是不可能的，只有学生在企业或基本满足生产需求的电子信息类实习实训基地经过有在企业实际工程项目设计与管理经验的工程师的指导下方可实现。因此，对于该指导模式提出以下两个建设思路：第一类指导模式称其为“学研”模式，团队由教师和学生构成，即以横向课题为牵引，课题主持人（或参与人）作为指导教师，而课题的参与者和完成者以学生为主，这些学生建议以参加过学科竞赛或以前就跟随该教师从事过相关工作的人优先。该指导模式最明显的优势在于毕业设计与横向科研项目结合是解决目前学校经费不足、仪器设备紧张、提高学生工程实践能力的有效途径。第二类指导模式称其为“产学”模式，团队由企业的工程师和学生构成，即以校企合作为平台，将学生的毕业设计和实习相结合。该指导模式最明显的优势在于与企业零距离对接，不但遵循了学生学以致用的工科教学理念，而且为方便学生就业提供了便利条件。
三、结论
21世纪的高等教育是以培养学生的创新能力和实践能力为主导的教育，考虑目前学生考研和就业的不同需求，文中提出了关于本科生毕业设计的科研团队指导模式以及应用团队指导模式。这些模式的采用，定会给学生带来巨大的好奇心和挑战的勇气，激发学生去关注和研究科研与开发上的困难，使学生所学的知识融会贯通，更好地锻炼学生的独立进行科研或实践的能力。
参考文献：
[1]陈枭，李丹，王洪涛，李养良，王玉伟.地方型本科院校在毕业设计中提升学生科研创新能力研究――以九江学院为例[J].轻工科技，2013，（12）.
[2]杨智，陈荣军，许清媛，苑俊英，陈海山.电子信息类卓越工程师培养模式探讨[J].武汉大学学报（理学版），2012，58（S2）.
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大体积混凝土施工的主要技术难点是防止混凝土表面裂缝的产生。造成大体积混凝土开裂的主要原因是干燥收缩和降温收缩。处于完全自由状态下的混凝土，出现再大的均匀收缩，也不会在内部产生拉应力。当混凝土处在地基等约束条件下时，内部就会产生拉应力，当拉应力超过当时混凝土的抗拉强度时，混凝土就会开裂。
混凝土中水泥水化用水大约只占水泥重量的20%，在混凝土浇筑硬化后，拌合水中的多余部分的蒸发将使混凝上体积缩小。混凝土干缩率大致在(2-10)x10-4范围内，这种干缩是由表及里的一个相当长的过程，大约需要4个月才能基本稳定下来。干缩在一定条件下又是个可逆过程，产生干缩后的混凝土再处于水饱和状态，混凝土还可有一定的膨胀回复。
大体积混凝土浇筑凝结后，温度迅速上升，通常经3d--5d达到峰值，然后开始缓慢降温。混凝土的特点是抗压强度高而抗拉强度低，而且混凝土弹性模量较低，所以升温时体积膨胀一般不会对混凝土产生有害影响。但在降温时其降温收缩与干燥收缩叠加在一起时，处于约束条件下的混凝土常常会产生裂缝，起初的细微裂缝会引起应力集中，裂缝可逐渐加宽加长，最终破坏混凝上的结构性、抗渗性和耐久性。为尽量发挥混凝土松弛对应力的抵消作用，同时避免在混凝土硬化初期骤然产生过大的应力，应该减慢降温速度。一般规定，混凝土内外温差不大于25℃。
1、混凝土配合比设计：对配合比设计的主要要求是：既要保证设计强度，又要大幅度降低水化热；既要使混凝土具有良好的和易性、可泵性，又要降低水泥和水的用量。
1)选用水化热低的42.5MPa矿渣水泥，水泥用量为340kg/m3。
2)大掺量I级粉煤灰。掺量高达100kg/m3，占水泥用量的29%，占胶凝材料总量的21%。免费论文，混凝土配合比。在大体积混凝土中掺粉煤灰是增加可泵性、节约水泥的常用方法。2、混凝土的浇筑方案选用
全面分层，采取二次振捣方案。混凝土初凝以后，不允许受到振动。混凝土尚未初凝(刚接近初凝再进行一次振捣，称二次振捣)，这在技术上是允许的。二次振捣可克服一次振捣的水分、气泡上升在混凝土中所造成的微孔，亦可克服一次振捣后混凝土下沉与钢筋脱离，从而提高混凝土与钢筋的握裹力，提高混凝土的强度、密实性和抗渗性。
全面分层，二次振捣方案就是当下层混凝土接近初凝时再进行一次振捣，使混凝土又恢复和易性。这样，当下层混凝土一直浇完42m后，再浇上层，不致出现初凝现象。此方案虽然技术上可行，也有利于保证混凝土质量，但需要增加人力和振动设备，是否采用应做技术经济比较。
3、预测温度
在约束条件和补偿收缩措施确定的前提下，大体积混凝土的降温收缩应力取决于降温值和降温速率。降温值=浇筑温度+水化热温升值－环境温度。
3.1计算混凝土内最大温升
据资料介绍，有三种计算公式，其一为理论公式：
Tmax=WcxQx(1－e-nt) x￡(1)
另一个为经验公式：
Tmax=Wc/10+FA/50(2)
公式(1)可计算各个龄期混凝土中心温升，从而计算每个温度区段内产生的应力，还可找出达到温升峰值的龄期，从而推定采取养护措施的时间。但在介绍该公式的资料中并没有详细说明其适用范围。
该公式似乎未能把大体积混凝土的散热条件和平面尺寸的影响因素充分考虑进去。如能根据不同情况调整m和￡的取值，可能会使计算值更接近实际。
公式(2)计算较简便，在该工程中计算值较实测值偏差较小，但无法据此计算应力，也找不出升温峰值出现的时间。
3.2混凝土中心温度值
T1=T2+T(t)，
因为T(t)计算值较高，夏季的浇筑温度T1应采取措施降下来。如果不采取水中加冰等降温措施，计算得：
混凝土拌合温度：
Tc=∑Ti•Wi.•Ci/∑Wi•Ci=29.1℃。
混凝土出机温度：
Tj=Tc－0.16(Tc－Td)=30.1℃。
混凝土浇筑温度：
Tj－T1+(Tq－T1)(A1+A2+…)=29.7℃。
这个温度是昼夜平均浇筑温度，如果白天最高气温是35℃，这时的浇筑温度Tj=31.4℃。为了降低Tj，采取如下措施：料场石子进仓前用凉水冲洗，水泥在筒仓内存放15d以上，晴天泵管用湿岩棉被覆盖，气温高时拌合水中加冰降温。其中，拌合水中加冰效果最好。免费论文，混凝土配合比。免费论文，混凝土配合比。
可见，每使混凝土浇筑温度下降1℃，平均要使拌合水温下降近6℃。免费论文，混凝土配合比。免费论文，混凝土配合比。要使混凝土浇筑温度下降3℃，至少每m3混凝土要加0℃冰40kg.无论如何，在工程中实际浇筑温度Tj，都不能超过32℃。免费论文，混凝土配合比。
总之，大体积混凝土是目前施工中应用较多的一项新技术，只要严格施工规范，仔细落实每一个施工环节，认真妥善地作好浇筑完的保温工作，该项技术是完全可以取得满意的效果。
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1.1参数选择
胶骨比。喷射砼的胶骨比常为1：4 ―1：4.5，水泥过少砼弹量大，初期强度增长慢，水泥过多，不仅粉尘量增多，且收缩量增大，当水泥用量超过400kg/m3时，喷砼强度并不随水泥用量的增大而提高。
砂率：以45%―55%为好；水灰比：适宜的水灰比值为0.42―0.5。偏离此范围，不仅降低喷砼强度，也要增加同弹损失；速凝剂掺量：掺速凝剂后可增快早期强度，但会降低后期强度，掺量2%―4%时，28天强度降低达30%―40%
C20砼的容重可取2300kg/m3。
1.2初步配合比设计
2.湿喷C20砼配合比调整
经试验室现场试验，应对表1三组C20喷射砼初步配合比进行调整，主要原因如下：a.调整砂率：砂率增大，用水量随着增大，塌落度变小。b.调整水灰比：水灰比为0.4-0.5时，喷砼料达不到泵送要求的塌落度140―180mm。
表2 隧道湿喷混凝土配合比设计探讨
3.湿喷C20砼配合比的确定
3.1试块制作
采用长×宽×高为45cm×35cm×12cm的钢模，在Sika-PM5001PC型砼喷射机组作业而附近，敞开一侧朝下，以800左右置于拱脚，喷头移置钢模1-2m处的位置，喷射料束以垂直喷而，由下而上，逐层向钢模内喷满，移置安全地方，用三角抹刀刮平混凝土表而。
3.2试块强度
喷射混凝土抗压强度的标准试块在大板上切割制取，试块为边长10cm的立方体，在标准养护条件下养护28天，用标准试验方法测得的极限抗压强度，并乘以0.95的系数。经标准试验，得到三种湿喷C20砼试块的强度如下表3所示。
表3三组C20喷射砼试块强度
3.3 强度评定
当同批试块组数 n
1# 配 合 比 ：f'ck=25.45 ≥1.15fc=23，f'ckmin=24.2≥0.95fc=19，符合要求。
2# 配合比：f'ck=22.42≤1.15fc=23，f''ckmin=21≥0.95fc=19，不符合要求
3# 配合比：f'ck=19.8≤1.15fc=23，f'ckmin=18.6≤0.95fc=19，不符合要求
Fc―喷射混凝土立方体抗压强度设计值
（Mpa）；f'ck―同批喷射混凝土试块抗压强度的平均值（Mpa）；f'ckmin―同批喷射混凝土试块抗压强度的最小值（Mpa）。因而，隧道湿喷 C20 砼推荐使用 1# 配合比。
4结语
针对目前湿喷砼研究方而不足的状沉，在目前的使用过程中，混凝土的可泵性、流动性、可塑性和易密性等工作性能较好，Sika-PM500PC型砼喷射机组湿喷的外观质量和实体的砼强度符合设计和规范要求。该配合比设计过程具有较强的操作性，同时也为同类隧道湿喷砼配合比设计提供一定的参考。
参考文献
1王洪昌.真空联合堆载预压加固软土地基施工[J].中南公路工程，2006，12.
2李豪.真空一堆载联合预压加固软基机理及简化计算方法研究.南京：河海大学硕士论文，2003.
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沥青路面以造价低、工期短、行车舒适等优点，占据着我国公路建设的重要位置。但是由于原材料质量较差，施工设备及施工工艺落后等原因，是造成沥青路面施工质量较差的现象，往往今年铺，明年补，新建公路路面不到一年又再成为“万补路”，为此，在群众心目中，沥青路面成为一种等级较低的路面结构，而往往选择用水泥混凝土路面来代替沥青混凝土路面。其实沥青混凝土路面和水泥混凝土路面，同样属于“高等级路面”，沥青混凝土路面与水泥混凝土路面相比较，还具有以下优点：
（1）沥青混凝土路面属于柔性路面，耐磨、振动小、有良好的抗滑性能、行车舒适性好。
（2）对汽车噪音减少效果比较理想。
（3）路面平整，无接缝。
（4）工期短，养护维修简便，适宜分期修建。
为了贯彻沥青路面“精心施工，质量第一”的方针，使铺筑的沥青混凝土路面更坚实、平整、稳定、耐久、有良好的抗滑性，确保沥青混凝土路面的施工质量，我想和大家谈谈我的几点体会。
1 沥青混凝土路面施工准备工作
1.1 沥青混凝土所选用粗细集料、填料以及沥青均应符合合同技术规范要求，确定矿料配合比，进行马歇尔试验。
1.2 路缘石、路沟、检查井和其他结构物的接触面上应均匀地涂上一薄层沥青。
1.3 要检查两侧路缘石完好情况，位置高程不符要求应纠正，如有扰动或损坏须及时更换，尤其要注意背面夯实情况，保证在摊铺碾压时，不被挤压、移动。
1.4 施工测量放样：恢复中线：在直线每10m设一钢筋桩，平曲线每5m设一桩，桩的位置在中央隔离带所摊铺结构层的宽度外20cm处。水平测量：对设立好的钢筋桩进行水平测量，并标出摊铺层的设计标高，挂好钢筋，作为摊铺机的自动找平基线。
2 沥青混凝土路面的质量控制
以往的沥青路面，混合料的拌和设备、摊铺设备和碾压设备都较为落后，拌和机普遍都是直排式和滚筒式，不具备二次筛分和不能严格按配合比进行生产，甚至有时采用人工拌合，导致混合料的质量难以保证。摊铺设备相对比较落后，有时仅限于人工摊铺，造成混合料路面离析、路面不平整、横坡度等质量难以保证。
2.1 沥青混合料的拌合
2.1.1 拌和设备。为保证沥青混合料的质量，应选用先进的拌和设备，如帕克（parker英制)、柏拉希（burladi意制）、巴布格林（babgeen德制）和我国西安生产的LB-2000型拌和站等等。论文写作，沥青混凝土。
2.1.2 拌和质量控制。
2.1.2.1 确定生产用配合比 。 根据马歇尔试验结果，并结合实际经验通过现场试铺试验段进行碾压实验论证确定施工用配合比，并投入批量生产。
2.1.2.2 经常检查混合料出料时的温度,出料温度应控制在160±5℃为宜.
2.1.2.3 出料时应检查混合料是否均匀一致、有无白花结团等现象,并及时调整.
2.1.2.4 拌好的热拌沥青混合料不立即铺筑时，可放入保温的成品储料仓储存，存储时间不得超过72h，贮料仓无保温设备时，允许的储料时间应以符合摊铺温度要求为准。
2.2 混合料的运输。
从拌和机向运料车放料时，应自卸一斗混合料挪动一下汽车位置，以减少粗细集料的离析现象。运输时宜采用大吨位的汽车，以利于保温，同时车厢应该上帆布，起保温、防雨、防污染作用，运输中混合料温度降低不少于5℃。论文写作，沥青混凝土。
混合料的运输车辆应满足摊铺能力，在摊铺机前形成不间断的车流，具体可按以下公式计算：
N=1+T1+T2+T3/T+d
T--每辆车容量的沥青混合料拌和，装车所需时间min。论文写作，沥青混凝土。
t1t2--运输到现场和返回拌和站的时间。
t3--现场卸料和其他时间。
d--备用汽车数量。
2.2.1 除了进口摊铺机外，我国近几年也有比较先进的摊铺设备，包括陕建ABG系列，镇江华通WLTL系列，徐工集团的摊铺机等。
2.2.1 摊铺质量控制
2.2.2.1 摊铺时必须缓慢、均匀、连续不断的摊铺。
2.2.2.2 当摊铺机不能全幅路面施工时，应考虑用两台或三台摊铺机排列成梯队进行摊铺。相邻两幅之间应有重叠，重叠宽度宜为5-10cm,相邻的摊铺机宜相距10-30m,且不得造成前面摊铺的混合料冷却。
2.2.2.3 用机械摊铺的混合料,不应用人工反复修整。
2.2.2.4 当高速公路和一级公路施工温度低于10℃，其他等级公路施工气温低于5℃时，不易摊铺，当施工中遇雨时应立即停止施工，雨季施工时应采取路面排水措施。
2.2.2.5 及时检查路面的厚度，平整度，横坡度等指标。
2.3 碾压
沥青混合料的碾压分为初压、复压、终压三个阶段，初压时宜采用6-8T的双轮压路机，沥青混合料温度不低于120℃，从外侧向中心碾压，复压宜用8-12T的三轮压路机或轮胎压路机，，也可用振动压路机代替，沥青混合料温度不低于90℃，终压宜采用6-8T的双轮压路机，沥青混合料温度不低于70℃，使路面达到要求的压实度并且无显著轮迹，整个过程为“轻-重-轻”。为防止压路机碾压过程中沥青混合料沾轮现象发生，可向碾压轮洒少量水、混有极少量洗涤剂的水或其他认可的材料，把碾轮适当保湿。
2.4 接缝、修边和清场
沥青混合料的摊铺应尽量连续作业，压路机不得驶过新铺混合料的无保护端部，横缝应在前一次行程端部切成，以暴露出铺层的全面。接铺新混合料时，应在上次行程的末端涂刷适量粘层沥青，然后紧贴着先前压好的材料加铺混合料，并注意调置整平板的高度，为碾压留出充分的预留量。相邻两幅及上下层的横向接缝均应错位1m以上。论文写作，沥青混凝土。横缝的碾压采用横向碾压后再进行常规碾压。修边切下的材料及其他的废弃沥青混合料均应从路上清除。
3 结构组合
3.1 沥青路面层宜采用双层或三层式结构,至少有一层是I型密实级配，以防止雨水下渗。三层式宜在中面层采用I型密实级配，下面层根据气候，交通量采用I型或II型沥青混凝土。
3.2 不宜采用沥青碎石作为路面结构层，因为沥青碎石空隙率不具备具体指标，且混合料不加入矿粉，对沥青路面的质量控制较困难。
3.3 不宜采用一层罩面形式，特别是对旧混凝土路面铺筑沥青混凝土路面进行改造过程中，经过各个例子证明，采用单层罩面或沥青路面总厚度过薄，极易出现反射裂缝，因此，沥青路面结构层不宜太薄，根据路基情况交通量等因素，对结构层进行合理设计。
3.4 在裂缝较多和路基强度不理想的情况下，可考虑在底层加铺一层土工布或土工格栅。论文写作，沥青混凝土。论文写作，沥青混凝土。
3.5 为减少路基或旧水泥路对沥青路面的影响，可在路基面或水泥路面设一层应力吸水膜。
4 其他控制
4.1为提高沥青路面抗老化、高温稳定性等指标，可在沥青中掺入改性剂生产的改性沥青，或者直接购买厂家出口的改性沥青。
4.2沥青材料的选择根据路面型、施工条件、地区气候、施工季节和矿料性质因素决定，一般热区宜采用AH-70,温区宜用AH-90。
4.3 矿粉宜选用石灰石，白云石等磨细的石粉，并检查其颗粒组成、比重、含水量、亲水系数等。
4.4沥青混合料的沥青用量应严格控制，按目标配合比的用量加减0.3%，进行马歇尔试验，确定生产配合比的沥青最终用量，同时，应注意油石比接近低限为宜，并避免出现泛油等病害。
5 结束语
5.1 沥青路面结构设计是路面设计的一项重要工作，做出正确的设计，可保证沥青路面的使用年限，提高路面的使用年限。
5.2 先进的施工工艺和设备，严格的质量控制是保证沥青路面施工质量的重要措施。
参考文献
［1］JTJ 014-1997《公路沥青路面设计规范》
［2］JTJ 052-2000《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》
篇7
Keywords: large size asphalt mixture gradation design research
1 集料级配设计
1.1密级配大粒径沥青碎石（ATB-25，ATB-30）级配设计
从层位功能角度考虑，密级配大粒径沥青碎石要求具有抗疲劳性能以及抗永久变形的能力，基于此，我们在设计过程中应遵循以下原则：骨架用粗集料来构成，骨架之间的空隙用细集料和沥青来填充。粗集料形成骨架，沥青混合料就会产生较大的内摩擦角来抵抗剪切变形；同时， 沥青混合料的稳定性和整体性也会由于沥青和矿料之间产生的较大的粘聚力而有所提高。
对于某个具体的工程进行集料级配设计时，由于各个地区材料性质的差异，必须结合材料特性进行设计。论文根据集料试验，依照规范，拟合了级配设计曲线。确定了ATB-25和 ATB-30的集料级配以期对其进行最佳沥青用量的确定。试验用集料级配如表1。
表1ATB-25 和ATB-30试验用集料级配
1.2开级配大粒径沥青碎石（ATPB-25，ATPB-30）的级配设计
本文在进行大粒径沥青碎石集料级配设计时，是将粗集料和细集料分开进行设计。论文拟合了级配设计曲线确定了ATPB-25和 ATPB-30以期对其性能进行全面对比。试验用集料级配如表2。
表2ATPB-25 和ATPB-30试验用集料级配
2 大粒径沥青碎石配合比设计
2.1配合比设计方法概述
本文采用大马歇尔成型方法确定沥青的最佳用量。大粒径沥青混合料的最大公称粒径大于26.5mm，标准马歇尔试验已经不适合。在1969年，美国宾夕法尼亚交通厅就开始对标准马歇尔试件进行改进研究，希望可以找到适合大粒径沥青混合料设计，研究结果认为，大马歇尔试件采用直径为152.4mm，试件高度为95.2mm。
对于大马歇尔试验结果，如稳定度和流值的技术指标也应有改变。按照单位面积上应力相同的原则，稳定度为标准马歇尔稳定度指标的2.25倍，流值为1.5倍。
表3 大马歇尔和标准马歇尔击实参数表
我们借鉴标准马歇尔法确定最佳沥青用量的方法，大马歇尔沥青混合料设计主要为目标配合比设计、生产配合比设计和生产配合比验证三个步骤。而采用大型马歇尔试验方法主要依靠密度、空隙率、稳定度、流值四个指标来确定沥青的最佳用量。
2.2密级配沥青碎石最佳沥青用量确定
按照《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》(JTJ 052-2000)击实法的要求，每个级配均选取五种油石比。ATB-25的油石比分别为2.8%，3.1%，3.4%，3.7%，4.1%。ATB-30的油石比为2.4%，2.8%，3.2%，3.6%，4.0%。对选定的ATB-25,ATB-30两种级配分别进行大马歇尔试验。
密级配大粒径沥青混合料ATB-25 和ATB-30大马歇尔试验结果如表4所示：
表4ATB-25和ATB-30大马歇尔试验结果
可知符合各项技术指标的最佳沥青用量ATB-25为3.4％，ATB-30为3.2％。
2.3开级配沥青碎石最佳沥青用量确定
本研究在沥青膜厚度设计方法基础上，对ATPB-25，ATPB-30最佳沥青用量设计，首先根据沥青膜厚度和集料比表面积初定沥青用量；然后进行析漏试验和马歇尔稳定度试验；根据析漏试验确定的沥青用量范围，参照马歇尔稳定度试验的结果，确定沥青混合料的最佳沥青用量。
1.预估沥青用量
沥青膜的合理厚度是影响沥青混合料性质的一大因素。合理的沥青膜厚度应该保证矿料颗粒粘结时，所形成的沥青薄膜主要为结构性沥青，不会有太多自由沥青，以免使得沥青膜成为矿料之间相对滑移的剂，这样，沥青混合料的性能也能得到保证。
沥青用量预估公式为：
其中：-—集料总表面积；
—沥青膜厚度；
—预估沥青用量。
由公式可得，ATPB-25目标配合比设计级配预估沥青用量为1.95%。ATPB-30目标配合比设计级配预估沥青用量为2.18%。
（2）析漏试验确定沥青用量
本论文中参照《公路工程沥青与沥青混和料试验规程》(JTJ 052-2000)中的规定进行，ATPB-25试验选用沥青1.4%，1.7%，2.0%，2.3%，2.6%，3.0% ，ATPB-30试验选用沥青1.8%，2.1%，2.4%，2.7%，3.0%，3.3%五种沥青用量分别进行析漏试验。
沥青析漏损失率随着油石比的增大逐渐增大，当达到一个临界点时，损失率增大较快，选取临界点位置作为其所要选取的沥青用量。ATPB-25 ，ATPB-30析漏拐点位置沥青用量为1.9%和2.3%。
表5ATPB析漏试验计算表
（3） 大马歇尔法沥青用量验证
采用大马歇尔试验ATPB-25和ATPB-30进行最佳沥青用量的验证，其结果如表6所示。
表6 大马歇尔试验结果
可知符合各项技术指标的最佳沥青用量ATPB-25为2.5％,ATPB-30为2.6％。
3 小结
本章主要参考国内外研究的有关资料，对大粒径沥青混合料的配合比设计进行研究，主要结论：
1．密级配大粒径沥青碎石（ATB-25，ATB-30）根据实践经验进行集料级配设计，并结合当地气候和交通条件进行调整，得到ATB-25，ATB-30的集料级配
2析漏试验结果表明，沥青析漏损失率随着油石比的增大逐渐增大，当达到一个临界点时，损失率增大较快，选取临界点位置作为其所要选取的沥青用量。ATPB-25 ，ATPB-30析漏拐点位置沥青用量为1.9%和2.3%。结合OGFC 的析漏损失要求小于0.3%，本论文推荐ATPB-25和ATPB-30的析漏损失值为小于0.3%为宜。
3稳定度和油石比的关系呈抛物线曲线，在油石比增大到一定值时，稳定度达到峰值，之后油石比增大，稳定度反而呈减小的趋势。，从大马歇尔稳定度的数值上看，级配在各自的油石比下的值都大于9KN，ATPB对大马歇尔稳定度的技术没有要求。
通过以上分析，最终确定的最佳沥青用量ATPB-25为2.5％,ATPB-30为2.6％。
参考文献
[1] Kandhals.Large StoneAsphalt Mixes[R]:Design and Construction.NCAT Re.
[2] 王富玉.大粒径沥青混合料路用性能研究[D].西安：长安大学,2001.2.
[3] Prithvi S.Kandal.Large Stone Asphalt Mixes:DESIGN AND CONSTRUCTION[R].NCAT Report 1989,4(2):22-24.
篇8
1．论文的目的和意义1.1本论文的研究目的：
1.1.1根据对各类围岩调查与分级，提出相应的临时性和永久性支护的钢纤维喷射混凝土的强度等级。
1.1.2通过一系列的室内试验和现场试喷试验来确定钢纤维的加入量和钢纤维混凝土的配合比。使其既能满足设计的各项指标要求，又能满足易于喷射施工的要求。
1.1.3对实验室的钢纤维喷射混凝土各种力学性能和耐久性能测试，为现场锚喷支护工艺的安全性和耐久性做出评价。
1.2本论文的研究意义:
钢纤维喷射混凝土是通过管道输送装置在高压作用下将掺入钢纤维的混凝土拌合物高速喷射到施工作业面的一项技术。钢纤维喷射混凝土首次于1973年在美国爱达州得到应用，其后，将其成功应用于隧道衬垫、斜坡稳定、涵洞、水库等其他结构工程。70年代，钢纤维作为一种新工艺是为了加固喷混凝土衬砌,它最显著的特点是大大降低了过去那种繁重耗时的钢筋网制作，而代之以机械化的连续的喷射混凝土施工。70年代末，瑞典曾对钢纤维喷射混凝土的加固作用进行了大规模的试验研究,包括钢纤维喷射混凝土加固与钢筋网喷混凝土加固效果的比较。70年代后期和80年代初期，加拿大广泛开展了钢纤维喷射混凝土工艺的应用和研究，并将干拌法钢纤维喷射混凝土工艺成功应用于岩石加固措施中。钢纤维混凝土是用一定量乱向分布的钢纤维增强的以水泥为粘结料的混凝土，属于一种新型的复合材料。由于其抗裂性特强、韧性很大、抗冲击与耐疲劳强度高、抗拉与抗弯强度高，广泛应用于道路、机场、桥梁、水工、港口、铁路、矿山、隧道、军事及工民建等工程领域。如佳密克丝钢纤维混凝土在国外的应用[1]及在大朝山水电站的应用[2]，及在江口水电站地下洞室支护中的应用[3]，1978年,上海市政工程研究所等单位对钢纤维混凝土进行了研究,并把它运用于城市的铺装路面工程取得了一定成果[4]。1982年9月,铁道部专业设计院和原武汉局共同协作,在襄渝线青徽铺隧道病害整治中,用钢纤维喷射混凝土加固隧道裂损拱圈的试验,初步取得成功[4]。1984年梅山铁矿在采用素喷射混凝土失败后改用钢纤维喷射混凝土加固巷道,也取得了成功[4]。
2 钢纤维喷射混凝土原材料、检测方法及结果2.1、混凝土的标号及原材料的选择2.1.1、混凝土的标号混凝土的设计标号为250号和300号,即C25和C30。
2.1.2、原材料的选择钢纤维喷射混凝土的原材料包括钢纤维和其他原材料：水泥、水、骨料、外加剂以及混合材料。
（1）水泥:选用产量大、质量稳定、早期强度较高的天宇水泥厂生产的P.O 42.5级水泥。
（2）硅灰：选用挪威埃肯硅灰公司生产的比表面积为645m2/g。减少混凝土干缩和徐变，降低水化热,减少喷射混凝土的回弹，提高混凝土的后期强度。
（3）钢纤维:钢纤维的类型对加固效果有着很大的影响,为达到较好的加固效果,通过钢纤维喷射混凝土试验，采用武汉新途工程纤维制造有限公司生产的CW03-05/30-600和CW-05/30-1000型钢纤维，两端弯曲。长度在30mm，直径在0.50 mm，长径比为60。抗拉强度为600和1000 MPa。所用钢纤维符合美国标准ASTMA820的要求。
（4）骨料:用于喷射混凝土的骨料应有良好颗粒级配。
（5）速凝剂:选用湖北大冶 JS-2型高效速凝剂,减少回弹防止砼脱落。
（6）抗渗剂和高效减水剂：选用蒙城生产的UEA低碱型高效减水剂（聚羧酸系），减少收缩和回弹,降低水灰比。
3．钢纤维喷射混凝土速凝剂掺量的选择喷射混凝土为浇筑和振捣合一的施工工艺，不需要模板，能在临空或狭小工作面上制成薄壁结构，是地下工程和岩石支护工程中的一项重要措施。论文大全。由于使用湿喷工艺和速凝剂时作业环境好、混凝土裂缝少、表面质量好、混凝土性能可以同不掺速凝剂混凝土一样正常发展，因而掺速凝剂湿喷工艺的应用越来越多，成为喷射混凝土的发展方向。
3.1、速凝剂的实验方法我国行业标准《喷射混凝土用速凝剂》（JC477-2005）提出的速凝剂试验方法为：先将400g水泥与计算加水160ml搅拌到均匀后，再按推荐掺量加入速凝剂，迅速搅拌25～30s，立即装入圆模，人工振动数次，削去多余水泥浆，并用洁净的刀修平表面。从加入液体速凝剂算起操作时间不应超过50s。用此方法测得的速凝剂初凝时间不大于5分钟，终凝时间不大于12分钟。
3.2、速凝剂对水泥砂浆凝结时间的影响按照锚杆喷射混凝土支护技术规范（GB50086-2001），JS-2型高效速凝剂掺量分别为1%、2%、3%、4%、5%，分别测试水泥净浆的初凝时间、终凝时间和28天抗压强度和砂浆抗裂性，表7为JS-2型高效速凝剂的掺量与水泥凝结时间的关系。
篇9
一、前言
现代建筑材料中，混凝土应用最广泛，在土木工程项目中起了至关重要的意义和作用。当前，全世界的水泥产量年产量和所浇筑的混凝土，数额巨大。混凝土是一种人工石材，由水泥、石、砂、添加剂及附加剂与适量的水混合之后逐渐硬化形成，多种因素直接影响混凝土的质量、成本和性能，进而影响土木结构物的质量、造价和寿命。这些因素包括原材料的种类、性质和用量等等。所以，在混凝土配合比设计中，确定混凝土组成的材料及其用量，让混凝土的性能达到所需求的强度和耐久性，是设计的关键环节。
二、传统配合比设计方法面临的问题
传统的基于经验的混凝土配合比设计方法，就是确定原材料的品种和用量，其主要步骤如下所述：
一是设计阶段。计算出混凝土配制强度，求出水灰比；按照混凝土所选骨料和要求的坍落度，查表确定出用水量；计算出水泥用量；然后按体积法或重量法，对粗细骨料和其它材料的用量进行确定。
二是试配、测试和调整阶段。根据所确定的材料用量，进行混凝土试件的制备；标准养护到28天的龄期，对试件的有关性能进行测试；试件性能如果符合要求，就采用该组配合比，不满足相关要求，需要进一步进行调整。早期的混凝土结构，对混凝土材料性能的要求较为简单，配制所需的原材料种类也较为少，所以传统的混凝土配合比设计方法，能很好地满足混凝土工程的要求。
一个多世纪以来，生产和社会在不断发展，建筑工程质量要求在日益提高，混凝土科学和技术在此需求的推动下，成果颇丰，取得诸多突破性的变革。
一是，长跨、高层和大型的结构物形成，并逐渐成为潮流。
二是，混凝土品种大大增多，高性能、低温、纤维、防水、喷射、加气、泵送和轻骨料等特性的特种混凝土纷纷出现。
三是，混凝土的成份日益丰富，配制时使用了各种矿物粉料、纤维和外加剂。
四是，混凝土的性能指标逐渐提高，原本是单一的28天强度，现在已经扩展到若干龄期的强度、弹性模量、工作性和耐久性等各项指标，特种混凝土在抗腐蚀、防辐射、耐高温高压上也有其对应的标准要求。
五是，混凝土的施工速度大大加快。
六是，对结构物寿命的要求大大延长。
七是，施工工艺和条件逐步多样化。
传统设计方法，基于经验设计，难以满足现代混凝土工程的需要，具体表现在以下几个方面:
一是，设计周期比较长。
二是，设计的变量比较少，主要的变量是水、水泥和粗细骨料的各自用量。矿物粉料以及外加剂的掺入，导致传统的配合比设计方法很难配制出组分复杂、拥有特殊性能的混凝土。用传统配合比设计方法制备预制高强混凝土构件时，再多拌合物也没法制备出一种令人满意的构件。
三是，考虑的性能比较单一，强度及工作性的要求能满足，但是缺乏对耐久性等特殊性能要求的设计。传统的方法设计出的结构物，往往耐久性偏低。一般混凝土工程，使用年限为50到100年，甚至某些工程在使用10到20年后就需要维修。
四是，不利于混凝土构件生产的计算机控制。
五是，优化配合比设计非常困难。配合比设计的指导思想，应该从强度设计转化到多种性能设计,从可行性设计转化到优化设计。在符合相关规范给出的各种要求的前提下，合理的材料配合比设计应当能够确定各种成份的用量，获得最经济和适用的混凝土。
三、设计方法的发展
混凝土配合比设计方法，逐步由从基于经验的设计方法发展为解析的计算方法。传统的混凝土配合比设计中，大量参数需要靠查表选值，以经验为基础，进行半定量设计。随着各种现代方法和先进测试技术的应用，混凝土科学技术正逐步从经验发展为理论，从定性发展为定量。对于高性能混凝土配合比设计，陈建奎等提出了一种全计算方法，对传统的绝对体积法进行了修正。该方法有两个理论基础，如下所述。
一是，混凝土材料组成的四个假定项为：混凝土组成材料，包含固液气三相，拥有体积加和性；石子的空隙率是由干砂浆进行填充；干砂浆的空隙率是由水进行填充；干砂浆是由水泥、细掺和料、砂和空气隙组成。
二是，水泥和细粉料的体积比为75:25，水泥浆和骨料的体积比为35:65，才能使高性能混凝土获得最佳工作性和最佳强度。可由此导出一系列解析计算式进行高性能混凝土配合比设计。这种全计算法，可以由公式计算得出对混凝土拌合物的设计，大大有利于计算机在配合比设计中的应用。
四、最优化方法
随着建筑工程和基础设施的快速发展，我国混凝土的年产量数额巨大。优化配合比设计，可节约混凝土生产所消耗的大量资源和能源，减少环境污染，还可以降低成本，提高经济效益。
现行设计方法和原则中没有考虑混凝土组分和混凝土稳定性之间的联系，无法保证新拌混凝土体积稳定、质量均匀和粘聚性的要求。现行设计方法中也没有考虑到,与混凝土密实度有关的塌落度和水泥浆数量等诸多因素对混凝土性能的重要影响。近年来针对混凝土配合比设计的研究成果中，提出了一种单目标的非线性规划模型，混凝土价格作为目标函数，各种原材料的用量作为设计变量，通过优化数学模型，在混凝土性能符合用户需要的前提下，尽可能使成本最低。
这种方法的主要步骤如下所述：一，进行大量的混凝土实验及性能测试；二，回归分析所获数据，在混凝土的组成和性能之间建立起预测方程；三，将其转化成优化模型的约束方程,并用矩阵表达；四，建立以混凝土成本价格为目标函数的优化设计模型；五，按非线性规划的单纯形解法优化计算各种组成材料的用量；六，补偿混凝土密实度，根据骨料含水量和吸水率调整各原材料的用量。
在配合比多目标优化和实时控制的研究中，根据实践数据，建立混凝土各项性能指标和各种材料用量之间的关系数据库，然后用多元线性回归分析方法，计算出它们之间的近似关系式。这个模型中隐含了施工水平，能及时预测混凝土各项技术指标喝各种材料用量间的关系。依据欲达到的各项性能指标的目的值，最后将上述数学模式表达为目标函数，采用多目标规划方法，计算求出各种材料的最优用量以及相应的技术指标。
在进行对混凝土配合比的实时控制中，主要性能指标的目标值是数学模式的因变量，分别是抗压强度、抗拉强度、抗渗标号,抗冻标号和混凝土总费用，,其自变量分别是单位用灰量、用水量、用砂量、各种粒径的粗骨料的用量和添加剂用量等。此计算中的约束条件是各设计变量的上下限值，在此基础上建立出相应的约束方程。可运用目的规划法求解，逐个用单纯形法优化每一级目标函数的期望值，计算求解得到所有5项指标的值和混凝土的材料用量。与单目标规划方法相比，多目标规划方法的计算量比较大，但其约束条件更为合理，可以使五项主要性能指标得到不同程度的优化。
五、结语
传统的混凝土配合比设计方法，已经难以满足现代工程的需求。实际配制中，尤其是在高性能和特殊性能混凝土的配制过程中，困难和问题时有发生。专业研究人员着力于研究新的配合比设计方法，成果颇丰，其中智能化的优化设计方法得到最多关注，包括全计算法、计算机化的设计方法、配合比优化设计、基于专家系统、人工神经网络和神经专家系统的方法等，研究成果有利促进了混凝土科学技术的发展。
参考文献：
[1]王继宗 混凝土配合比设计方法的研究进展 [期刊论文] 《河北建筑科技学院学报(自然科学版)》 2003
篇10
0引言
天然气是一个高危行业，一旦发生天然气泄漏或爆炸事故，将会造成严重的后果。论文格式，橡胶。如果预防和控制事故的发生失效而发生事故，就要及时制止事故的蔓延和事故危害的加大。然而在一些事故抢险中由于天然气管道螺栓螺母长期暴露在露天，腐蚀严重甚至生锈，致使无法快速拆卸而延误了抢险时间而造成严重损失。因此，防止螺栓螺母的腐蚀是天然气管道施工及维护中需要重点考虑的一个问题。通过研究发现给螺栓螺母加保护帽是一个有效的解决方案。
1螺栓螺母保护帽的设计
①螺栓螺母保护帽的选材
从加工成型性以及成本角度考虑，橡胶和塑料均比较适合，从弹性角度考虑，橡胶的弹性优于塑料，从耐老化角度考虑，橡胶和塑料通过选用合适的添加剂都能达到一定的效果【1,2】，综合各种因素，最终选用以丁晴橡胶为主体的橡胶材料。
②螺栓螺母保护帽的选色
场站管道颜色为黄色，螺栓为黑色，分别制作了黄色和黑色两种样本进行了对比，从整体感观效果来看，黑色更好。
③螺栓螺母保护帽的形状
被保护的螺栓螺母，其螺母为正六方体，螺栓头为圆柱体，且螺栓头的伸出长度不等。为了保证配合的紧密性、保护帽的密封性以及被保护体能完全被黄油覆盖，保护帽的敞口部分设计成空心的六方体，与螺母作过盈配合，并且在其内表面上设计储油槽，以便于螺母能有效被黄油覆盖，并且在保养时不至于将黄油挤出保护帽外。保护帽的后部圆筒部分长度根据螺栓头长度设计并略留余量，圆筒内径比螺栓直径大约3mm，这样有利于黄油的储存并且做到同规格保护帽的统一化。论文格式，橡胶。
2螺栓螺母保护帽的使用效果
①延长了维护保养周期
改造前必须每天进行维护保养，改造后半年检查一次，一年维护保养一次，既保证了螺栓螺母维护保养效果，又延长了螺栓螺母维护保养周期，而且场站容貌有了大的改观。
②减少了每次检查和维护保养的工作量
由于保护帽的密封性和配合的紧密性以及储油槽的设计，内部没有水和灰尘，因而螺栓螺母也没有锈迹，所以每次保养时不需要进行除锈、清洗等操作，仅需要清理旧油，换上新油即可，同时也避免了对设备其它地方的污染。
③温度、雨水及灰尘的考验
实验室温度试验：把样品分别放在60℃和－7℃下，各保持2小时，硬度均没有大的变化，恢复常温后，产品性能和外观没有任何变化。
实际运行：该保护帽是2009年8月份制作完成并安装到位，经过了夏季的高温多雨和冬季的低温考验，至今其外观及性能没有任何变化.
日常检查：由于是试运行阶段，平均一个月检查两次，从每次检查情况来看，保护帽外没有污染，内部没有灰尘、没有积水，螺栓螺母没有锈迹。
3社会效益和经济效益分析
①社会效益分析
天然气属易燃易爆介质，常压下爆炸限为5%--15%[3]。论文格式，橡胶。在抢险中，螺栓的拆卸和紧固是影响进度的一个关键因素，而生锈以及为了防锈而涂满油漆的螺栓是最难拆卸和紧固的，所以进行螺栓保护是提高抢险速度、保障人民生命财产安全的有效方法之一。论文格式，橡胶。
天然气输气场站使用了螺栓螺母保护帽后，不但给螺栓的拆卸和紧固提供了方便，而且大大延长了螺栓的维护保养周期。
②经济效益分析
常规处理方法的费用消耗:春、冬季平均每月维护保养4次，秋、夏季平均每月维护保养12次，全年平均每月8次，每次消耗黄油3公斤/站，目前黄油价格为16元/公斤，则总消费为：8×12×3×16=4608元/年/站。阀室每月保养2次，每次消耗黄油0.25公斤，则总消费为：2×0.25×12×16=96元/年/阀室。以整个公司经济核算为例：全公司有21个场站、43座阀室，一年的费用为：4608×21＋96×43=100896元/年。
螺栓螺母保护帽投运后的费用消耗：1×3×16＝48元/年/站，1×0.25×16=4元/年/阀室，以整个公司经济核算为例：全公司一年的费用为：48×21+4×43＝1180元/年。
费用节约情况：产品使用年限以3年计，则累计节省费用为：（100896－1180）×3＝299148元，除去保护帽的成本（约120000元），总计节约费用：299148-120000=179148元。论文格式，橡胶。
4、结论
螺栓螺母保护帽的使用既保证了螺栓螺母免受锈蚀，拆装方便，又大大延长了其维护保养周期，而且操作简单、快捷、安全、环保，在同行业中填补了一项技术空白。论文格式，橡胶。有较高的经济效益和社会效益，值得在同行业中推广应用。
参考文献
[1]黄锐.塑料工程手册[M].北京：机械工业出版社.2007
[2]王凤菊.橡胶牌号手册[M].北京：化学工业出版社材料力学与工程出版中心.2006
篇11
本文结合混凝土搅拌站具体的原材料和实际工程情况，对内掺粉煤灰的C35自密实混凝土进行了试验研究。
1 原材料
水泥：吉林冀东水泥厂P.O 42.5普通硅酸盐水泥，主要性能指标见表1。
粉煤灰：吉林热电厂F类I级灰，主要性能指标见表2。
细骨料：蛟河法河沿砂场河砂，II区中砂，细度模数2.7，含泥量1.0%。
粗骨料：敦化市新昌橄榄石矿业碎石，粒径为5～25mm，含泥量0.4%。
减水剂：山西凯迪建材生产的KDSP-型聚羧酸减水剂，减水率≥25%。
2 配合比试验及结果
与普通混凝土相比，自密实混凝土具有较大的浆骨比、较大的砂率并掺用了大量的矿物掺合料。首先根据配置强度确定水胶比，计算胶凝材料用量，确定砂率及减水剂掺量。要满足自密实混凝土的流动性要求，水胶比一般根据经验在0.30-0.40之间取值，自密实混凝土的砂率一般在45%～55%范围内取值比较适宜，经过计算基准配合比，试验时将胶凝材料用量定为430 kg/m3，水胶比为0.35，减水剂掺量为1.2%，并进行适当调整。为了获得较大的流动度，在既定的原材料基础上，对混凝土砂率及减水剂掺量进行优化试验。
2.1 砂率及减水剂掺量优化试验
试验采用坍落扩展度法来评价混凝土的自由流动能力，扩展度值是从坍落度筒提起后到混凝土完全扩展后的平均直径值。试验结果见表3。
由试验可知，混凝土在46%砂率情况下坍落度及扩展度都较小，状态较为干涩；随着砂率的增加，混凝土的流动性有明显改善；但砂率提升至52%时，对混凝土流动度的影响较小。减水剂的掺量提高0.1%时也对和易性产生明显改善，但继续提高掺量影响较小，且外加剂掺量过大容易造成泌水、离析现象，外加剂掺量达到1.3%即可。
流动性良好的自密实混凝土需选择合适的砂率，粗骨料含量过小，会使混凝土弹性模量下降，产生较大的干缩。而粗骨料含量过大，集料之间的相互作用会引起较大的压应力和剪应力，拌和物间隙通过性能差而易堵塞。在保证混凝土流动性的前提下，本试验将砂率定为50%。
2.2 粉煤灰掺量试验
适当的掺入粉煤灰将提高自密实混凝土的多项性能（1）掺入粉煤灰能够降低混凝土初期的水化热，很好的防止混凝土因为早期水化热过高而开裂，特别是对于大a体积混凝土；（2）粉煤灰中含有球形玻璃体，能起到作用，增加自密实混凝土的流动性；（3）粉煤灰成本较水泥低，能节约成本，提高经济性；（4）掺入粉煤灰能很好的提高混凝土的和易性，防止泌水离析等现象。试验选取胶凝材料中粉煤灰掺量在20%、30%、40%、50%情况下进行对比试验，通过测试拌合物的流动度和力学性能综合评价粉煤灰的掺量对自密实混凝土的工作性能的影响。试验结果见表4。
水胶比提高0.01并未能取得理想的效果，反而使强度的降低速率更快，因而仍选择0.35的水胶比进行掺量对比试验。加入粉煤灰掺和料之后，混凝土的流动性有了明显的改善，坍落度和扩展度均增大，且无泌水现象。从表中可见，掺加粉煤灰的混凝土其坍落度均接近240mm，而扩展度也达到了600mm以上，基本达到自密实混凝土的工作性能要求。基准混凝土的抗压强度在7d、28d和56d分别为39.8MPa、49.3MPa和50.9MPa。而自密实混凝土7d、28d和56d，其抗压强度变化分别在20.0MPa～34.4MPa、31.7MPa～46.6MPa和39.3MPa～49.2MPa。可见，在获得良好的工作性能条件下，依然可以获得理想的强度。
但当粉煤灰掺量超过40%时，坍落扩展度增长趋于平稳，而强度的降低速率加快，56d强度已达不到C35混凝土的试配强度的要求。这就表明，粉煤灰的掺入量不宜过高，应该控制在30%～40%为最佳，过大的掺量会导致强度大幅度降低。
综合考虑经济性和现场实际施工技术要求，在粉煤灰掺量达30%和40%时，水胶比为0.35的条件下，无论是符合28d龄期或56d龄期设计要求的自密实混凝土，流动度和力学性能均能满足要求。
3 结束语
（1）在适当的胶材用量和水胶比情况下，提高外加剂掺量、砂率、粉煤灰掺量能显著提高自密实混凝土的工作性能，配置的C35自密实混凝土坍落度达到240mm、扩展度达到600mm以上；不离析不泌水；力学性能也能满足要求；减少水泥用量也大大提高了经济效益。
（2）高性能减水剂、适当砂率及矿物掺和料的掺量是配置自密实混凝土的关键性要素，过小的掺量无法满足混凝土工作性能的需求，而掺量过大又会造成强度的下降速率加快。使用本试验所选择的原材，当减水剂掺量为1.3%、砂率为50%、粉煤灰掺量在30%～40%时，混凝土性能达到最佳。
（3）在混凝土硬化过程中，掺入粉煤灰还能有效降低水化热，避免水泥浆体在水化过程中由于放热大而产生裂缝，采用大掺量粉煤灰和高效减水剂进行复合能制备出满足要求的自密实高性能混凝土。
如果自密实混凝土的使用能更广泛适应施工建设的大生产化、快速化的要求，将对于缩短工期，加快施工速度，降低工人劳动强度具有重要意义，而且使得许多复杂的，不便振捣的混凝土结构施工成为可能，满足建筑物设计多功能化，复杂化的要求。
参考文献
1.刘小洁.余志武 自密实混凝土的研究与应用综述[期刊论文]-铁道科学与工程学报 2006（03）
篇12
【引言】目前国家正在积极发展核电，如何在保证施工质量的基础上合理缩短建设工期成为核电项目需要认真研究的问题之一。红沿河核电对处于关键路径上的反应堆厂房筏基砼施工进行了优化，在国内第一次成功实行了CPR1000堆型的筏基ABC层砼整体浇筑。
【正文】
1、工程简介
核反应堆厂房（以下简称RX厂房）筏基ABC层呈圆形，直径39.5m、厚3.8m、砼体积为4440m³。根据技术规格书的要求，RX筏基砼标号为PS40，其主要性能指标为：42.5级水泥用量≥350㎏/m³、σ’28≥40Mpa、σ28≥3Mpa。
根据GB50496-2009《大体积混凝土施工规范》的规定，砼结构物实体最小几何尺寸不小于1m的大体量砼，或预计会因砼中胶凝材料水化引起的温度变化和收缩而导致有害裂缝产生的砼均称为大体积砼。因此RX筏基ABC层砼属于大体积砼，需要按照大体砼的施工要求编制施工方案、进行砼的浇筑和养护工作。
2、整体浇筑控制难点
2.1、可行性分析
考虑到RX筏基对核电厂安全的重要性和大体积砼对内外温差、应力控制的严格性，我们需要对RX筏基ABC层整体浇筑进行必要的可行性分析。RX筏基的各项要求均严于其他工程的大体积砼，控制RX筏基ABC层砼的内外温差和表面裂缝显得尤为重要。硕士论文，养护。
为研究筏基ABC层整体浇筑的可行性，我们利用ANSYS有限元分析软件对砼的温度应力进行了计算。计算时按照顺序偶合方式对砼温度应力进行计算，先算出砼温度场，再把温度场作为为输入荷载计算出砼的温度应力。通过ANAYS软件计算，各时段内砼的拉应力须均小于砼抗拉强度，因此，从理论上讲可以进行RX筏基ABC层砼整体浇筑。
在利用ANSYS软件计算时，建立完善的结构模型是保证结果正确的关键，而合理确定各项输入是整个分析过程的难点，这就需要前期施工中注意对砼性能、保温材料传热系数、气温等参数的收集。硕士论文，养护。
2.2、配合比设计
RX筏基砼配合比设计除应符合规定的强度等级、耐久性、抗渗性、体积稳定性等要求外，还应尽量减少水泥用量、降低砼绝热温升。另外，RX筏基配筋密集，砼还必须要有良好的和易性和泵送性。针对以上要求，RX筏基ABC层砼需采取以下措施：
尽量降低水泥用量；
对砼塌落度进行适当调整，使之具有良好的和易性；
对砼进行实地泵送模拟试验，以验证砼具有良好的泵送性；
严格控制砂石、水泥、水等原材料温度，以保证砼出机温度在合理范围内（冬期时可对砂石、水进行加热，保证砼出机温度应在10~15℃；夏季可对砂石进行覆盖降温、加冰降低水温，保证出机温度在25℃以内，但任何情况下都应保证水和水泥的入机温度≤60 ℃，以免水泥发生假凝）。
2.3、砼浇筑和养护
2.3.1、砼浇筑方式
浇筑大体积砼首先需要确定大体积砼的浇筑方式。RX筏基ABC层厚度3.8m、浇筑面积1224㎡，具有厚而大的特点。硕士论文，养护。综合其浇筑能力和实体特点，宜采用整体分层连续浇筑的施工方式，但考虑到全面分层时存在因意外事件导致某层浇筑时间过长而使砼初凝的风险，可以在整体分层连续浇筑的基础上补充意外事件下局部推移浇筑的施工方案。
2.3.2、入模温度
对涉及核安全的RX筏基砼来说控制砼入模温度非常重要，砼入模温度过高将直接抬高砼最高温度，从而延长砼养护时间并增加产生裂缝的可能性。经实践，降低其入模温度可以采取如下措施：
降低砼出机温度；
对罐车表面采取洒水降温措施，降低砼运输时的温升；
在筏基上表面提前覆盖遮阳布并在筏基内吊放冰袋；
在泵送管周围覆盖冰袋。
2.3.3、砼养护
在砼升温阶段，以保湿为主、保温为辅，但要控制砼表面与环境温差不大于20℃。在砼降温阶段要保温、保湿兼顾，按照降温速率不大于1.4℃/d、内外温差不大于25℃、表面与环境温差不大于20℃、应变值不大于150 uε的指标调整砼养护措施。
为防止大风、雨雪天气对砼养护的影响，便于控制砼降温速率和避免表面水分散失，在砼冲毛完成后要立即进行保温棚的搭设工作。升温阶段养护措施：上表面覆盖2层湿麻袋片+2层薄膜，侧面2层岩棉，防风棚；降温温阶段养护措施：上表面覆盖2层湿麻袋片+2层薄膜+2层麻袋片+1层岩棉，侧面2层岩棉，防风棚，分区养护，浇热水保湿。
3、温差、应变监测
大体积砼养护需在温差、应变等实时数据指导下及时调整技术措施。硕士论文，养护。RX筏基ABC层砼整体浇筑布置了完整的温差、应变监测系统，可以根据收集的数据合理调整养护措施，这也是RX筏基ABC层砼整体浇筑的成功因素之一。硕士论文，养护。
RX筏基ABC层温差、应变监测系统可按下列原则布置：
监测点应在实体内按平面分层布置；
在测试区内，监测点的位置与数量可根据浇筑体内温度场分布情况及温控的要求确定；
在每条测试轴线上，监测点位宜不少于4处，应根据结构的几何尺寸布置；
沿实体厚度方向，须布置顶面、底面和中间监测点，其余点宜按测点间距不大于900mm布置；
砼的外表温度，宜为砼外表以内50mm处的温度。硕士论文，养护。
【结束语】
筏基ABC层砼整体浇筑与原来的分层分段浇筑方式相比，工期可缩短20天，取得了良好的工期效益，对缓解后续紧张的工期压力创造了良好条件。同时，也表明CPR1000压水堆RX厂房采用筏基ABC层整体浇筑是可行的，在后续项目中具有良好的推广价值，
【参考文献】
篇13
1工程概况
L高速公路路面工程第一合同段起点于K0+000，终点于 K30+750，路线全长 30.75 公里 第二合同段，设计桩号范围为 K30+750~K57+040（YK30+751.012~YK57+028.765），路线全长 25.5 公里 两个标段都定为橡胶沥青试验路段。以L高速公路某段一二标橡胶沥青试验路段路面结构为例，上面层为3.5cm，材料为橡胶沥青玛蹄脂碎石（AR-SMA-13L）；中面层厚度为5 cm，使用材料为橡胶沥青混凝土（ARAC-20）；连接层为10cm，材料为密级配沥青碎石（ATB-25）；基层为17cm，材料为厂拌水泥稳定碎石；底基层为20cm，材料为厂拌水泥稳定碎石；垫层为20cm，材料为级配碎石。
2 沥青橡胶混合料的配合比设计
2.1橡胶沥青的作用机理
废胎胶粉掺入沥青后，沥青具有橡胶弹性和柔性的特点，从而提高沥青路面高温稳定性；同时，橡胶沥青在低温下时仍具有较好的变形能力，能显著提高沥青路面低温抗裂性能 此外，橡胶沥青粘度大，有利于提高沥青混合料的胶结料粘聚力 目前国内外研究已表明，在沥青中掺入适量的橡胶颗粒，可以提高沥青混合料的高温稳定性和低温抗裂性，可以改善沥青混合料受力状态，增加集料间的摩擦和嵌挤作用，提高沥青混合料性能
2.2沥青橡胶混合料的配合比设计
粗集料：采用机制石灰岩碎石，其规格为：4.75~9.5mm，9.5~13.2mm，13.2~16mm，16~19mm，19~26.5mm。细集料：采用由 9.5~19mm 的石灰岩碎石加工的机制砂，规格为：
0~1.18mm ，1.18~2.36mm，2.36~4.75mm。矿粉：采用石灰岩制成的矿粉。沥青：采用M有限公司生产的橡胶沥青和L有限分公司生产的 AH-90 号基质沥青。水泥：采用 P.O42.5 普通硅酸盐水泥。
1）目标配合比设计
对于 ARAC-20 橡胶沥青混凝土，采用不同的5个油石比进行马歇尔击实试验，6.0%油石比的沥青混合料进行性能试验检，最终确定的油石比为 6.0%，分析可知，其各指标满足设计要求，见表4。
表1 目标配合比的设计结果最佳油石比及各料比例
油石比（%） 集料规格（mm） 矿粉 水泥 0~
1.18 1.18~
2.36 2.36~
4.75 4.75~
9.5 9.5~
13.2 13.2~
16 16~
19 19~
26.5
6.0 比例（%） 2 2 12 6 8 25 17 15 11 2
2）生产配合比设计
拌和站热料仓筛分为五种规格：0～3mm，3～6mm，6～10mm，10～17mm，17～27mm 最终确定的热料仓掺配比例为：(17～27)：(10～17)：(6～10)：(3～6)：(0～3)：(矿粉)：(水泥)=3：36：30：8：19：2：2，最终确定的最佳油石比为 6.0%。
3）配合比验证
为保证沥青能均匀裹附集料，拌合站拌合时间，总干拌 15s，湿拌 45s 加工后的成品橡胶沥青温度控制在 180～190℃，注意防止离析，矿料加热温度 170～180℃，混合料出厂温度 175～185℃，现场摊铺温度不低于165℃，初压开始温度不低于 155℃，复压最低温度不低于 140℃，碾压终了温度不低于 110℃。
3橡胶沥青混合料路用性能分析
3.1高温性能
沥青混合料是粘弹性材料，其强度和模量都随温度的升高而下降 本文采用车辙试验可以评价沥青混合料的高温性能（抵抗塑性流动变形能力），试件在轮载重复作用下产生压密 剪切 推移和流动，进而产生车辙，该实验指标与实际车辙相关性良好。车辙试验的具体方法是将沥青混合料用轮碾成型机制成300mm×300mm×50mm 的板块试件，试验温度为 60 ℃，以一个轮压为.7MPa 的实心橡胶轮胎在其上行走。该试验所测得的动稳定度是指测量试件在变形稳定期内，每增加 1mm 变形需要行走的次数，动稳定度是评价沥青混合料高温稳定性的一个重要指标。
3.2低温性能
本论文中采用小梁弯曲试验来评价沥青混合料的低温性能 依据ǎ公路工程沥青及沥青混合料试验规程ǐ（JTJ052-2000，T0715-1993 沥青弯曲试验）中的方法，试验设备采用 MTS 试验机，试验温度-10℃，加载速率50mm/min。
图 1 低温弯曲应变对比
从混合料高低温试验结果得出，各种粒径混合料的高温稳定性均较好，车辙试验动稳定度指标总体相差不大，连续级配和断级配混合料基本处于同一水平，同时也与 SBS 改性沥青混合料相当。
3.3 水稳定性
沥青混合料的水稳性常用浸水马歇尔试验和真空饱水冻融劈裂残留强度试验来进行评价。从实验结果看，无论是连续级配还是断级配，由于混合料室内试验的设计空隙率采用 4％，空隙率较小，因此混合料的水稳定性较好，马歇尔残留稳定度和冻融劈裂残留强度指标均满足规范的要求，M公司橡胶沥青与L公司沥青相差不大，且与 SBS 改性沥青相当。
3.4疲劳性能
采用沥青混合料马歇尔试件的劈裂疲劳试验进行评价，以应力水平为纵坐标，疲劳破坏次数对数为横坐标，建立回归方程。沥青混合料的疲劳试验结果可以看出，ARAC-13 混合料当采用连续级配时，SBS 改性沥青混合料的疲劳性能优于普通沥青混合料和橡胶沥青混合料；当橡胶沥青混合料采用断级配时，由于油石比增大，矿料表面油膜厚度较大，其抗疲劳性能大幅度提高 因此，从混合料抗疲劳的角度来说，当采用橡胶沥青作为胶结料时，混合料应采用断级配结构。
4结语
在公路工程应用中，橡胶沥青用途广泛，可作为集料 矿粉拌合，生产橡胶沥青混凝土，也可用作填缝料 路面防水材料等 橡胶沥青不仅能消耗大量废旧轮胎，而且研究表明橡胶沥青具有良好的耐疲劳 抗老化能力，能变废为宝。
参考文献
