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篇1
1.3安装工艺质量主要包括设备的就位与固定（如主变压器的安装取消钢轮并固定在基础上）；型材、板材、钢结构件、支吊架及管道等的装配、连接与焊接；设备基础、电缆桥架、出线构架及杆塔的安装；电线电缆的敷设与配线连接等；均按满足地震抗震烈度要求考虑，GIS设备按8度设防。设备的支架、吊架均要求具有足够的刚度和强度，其与建筑结构有可靠的连接和锚固，使设备在遭遇设防烈度地震影响时不致跌落及损坏。管道、设备、建筑结构间的连接允许二者间有一定的相对变位。如封闭母线每隔25～30m加装伸缩节，GIS每个间隔主母线加装波纹管，主变储油柜采用内置式波纹储油柜，高压电缆采用蛇形布置，埋管过混凝土伸缩缝采用套管，接地扁钢过混凝土伸缩缝处作“Ω”形处理等。主要电气设施及设备的设计、制造、安装工艺质量等，均要求确保在地震基本烈度小于7度的地震灾害发生过程中，不得发生危及设备本身安全以及危及人身安全的有害变形。
2应急设备的配置及其管理要求
2.1电源
2.1.1交流电源厂用电采用两级电压供电，设置10．5kV高压厂用变压器作为一级电压供电设备，设置10．5／0．4kV低压变压器作为二级电压供电设备。受电负荷主要分为：厂房部分负荷、大坝部分负荷和生活区负荷。厂用电源分别从1、3号机发电机母线上引接，设置2台三相干式厂用变压器，用共箱母线联接；另设1台柴油发电机作为厂房应急电源。从主厂房2号机发电机母线上引接一回电源至坝区用电，另由施工变电站引接一回电源作为坝区及生态厂房的备用电源。从生态机组发电机电压母线上引出两回电源，一回至坝区备用、一回至生态厂房厂用电；在1、3号机发电机电压母线上分别留有引接办公区及生活区配电变压器的10．5kV间隔。为防止220kV母线故障引起全厂失电，从施工变电站引接10kV电源接至厂房作为厂用备用电源。综上，电站厂房与坝区均设置有3个应急电源，在发生全厂性失电或发生地震灾害的过程中可随时向重要设施或设备提供应急电源。
2.1.2直流电源对电站正常情况下的控制操作电源、各类事故情况下的操作应急电源以及全厂流失电时的事故照明应急电源，将进行统筹考虑、统一设置，在发生地震灾害时，即使全厂流失电，亦能确保相关设备的应急控制操作及事故照明用电。（1）主厂区重要机电设备的正常控制操作以及各类事故情况下的应急控制操作（含全厂流失电、地震灾害等）均采用DC220V工作电源，计算机采用逆变电源供电。厂区在主厂房及开关站内分别各设置1套DC220V／600Ah阀控式铅酸蓄电池组，容量按事故负荷持续1h计算，满足设备的操作控制、事故照明、一般事故负荷以及计算机逆变电源的需要；充电浮充电装置均采用微机型智能高频开关电源。2套直流电源系统设备互为热备用。（2）生态小机组厂房重要机电设备的正常控制操作以及各类事故情况下的应急控制操作（含全厂流失电、地震灾害等）均采用DC220V工作电源，计算机采用逆变电源供电。在生态小机组厂房内设置1套DC220V／300Ah阀控式铅酸蓄电池组，容量按事故负荷持续1h计算，满足生态小机组厂房及坝区设备的操作控制、通信、事故照明、一般事故负荷的需要；充电浮充电装置均采用微机型智能高频开关电源。
篇2
一、房屋的平、立面布置应规则、对称。
历次震害调查说明，体型复杂或结构构件（墙体、柱网等）布置不合理，将加重房屋的震害．对于底层框架抗震墙砖房，其抗震性能相对于多层钢筋砼房屋要差一些。因此，这类房屋平、立面布置的规则要求应更严格一些，即房屋体型宜简单、对称，结构抗侧力构件的 布置也应尽量对称，这样可以减少水平地震作用下的扭转。
二、严格限制房屋层数和高度。
在唐山大地震、汶川大地震中，未经抗震设防的底层框架抗震墙砖房的破坏较为严重。其主要原因是 底层没有设置为框架抗震体系。在震害较为严重的底层框架砖房中，底层为半框架沿街一 跨为框架另一跨为砖墙承重体系，底层为内框架体系以及底层大部分为框架体系而山墙与楼梯间墙处不设框架梁柱等。基于总结震害经验等，《建筑抗震设计规范》GB50011一2010（以下简称2010规范）结合砌体的种类，按设防烈度对房屋的总层数及高度给予了强制性的限制。2010规范特别规定了乙类建筑，以及丙类建筑8度0.30g和9度设防时不推荐采用此类底部托墙梁框架—抗震墙上部砌体结构的房屋。
三、严格控制底部框-墙结构和上部砌体结构的侧移刚度比。
在地震作用下底层框架抗震墙砖房的弹性层间位移反应均匀和减少在强烈地震作用下的 弹塑性变形集中，能够能够提高房屋的整体抗震能力。2010规范对底层框架抗震墙砖房的弹性和弹塑性位移以及层间极限剪力系数进行了分析，强制性规定：第二层计入构造柱影响的砌体刚度与底层托墙梁框架—抗震墙的侧移刚度比，6、7度不大于2.5，8度不大于2.0，同时不小于1.0；底部两层托墙梁框架—抗震墙时，除底部一二层的侧移刚度应相互接近外，对第三层计入构造柱影响的砌体刚度与第二层侧移刚度比，6、7度不大于2.0，8度不大于1.5，且均不应小于1.0；
四、抗震墙的最大间距限值。
底层框架抗震墙砖房的抗震墙间距分为底层和上部砖房两部分，上部砖房备层的横墙间距要求应和多层砖房的要求一样；底层框架抗震墙部分，由于上面几层的地震作用要通过底层的楼盖传至底层抗震墙，楼盖产生的水平变形将比一般框架抗震墙房屋分层传递地震作用的楼盖水平变形要大。因此，在相同变形限制条件下，底层框架抗震墙砖房底层抗震墙的间距要比框架—抗震墙的间距要小一些。
五、合理布置上、下楼层的墙体。
首先应尽量使上层承重墙体落在下层框架梁上，即上部砌体抗震墙与底部框架梁“对齐”。不能落在框架梁上的砌体改为非抗震墙；若确实有困难时，可以部分落在框架次梁上，但是数量不能过多，以利于荷载传递。上部砌体抗震墙与底部框架梁的中心有偏差时，底部框架梁应考虑偏心引起的扭转。
六、加强拖墙梁及其楼盖和过渡层的墙体。
承托上层砌体墙的托墙梁，由于所受的荷载比较集中，在静力作用下可以考虑为墙梁的作用，使墙梁荷载由于内拱作用而有所分散。但是在地震作用下，尤其是抗震设防原则允许墙体裂而不倒，因此，对其墙梁作用的程度和荷载的大小，在计算上和静载下有不同的假设，可以参考有关资料确定。对于过渡层，作为刚度变化较大的楼层，理应加强处理，如考虑底部框架柱与上层构造柱的连接，楼盖水平刚度的加强，墙体适当配置水平钢筋等措施，以利竖向刚度的渐变。
七、提高底部托墙梁框架及抗震墙的抗震等级。
对底部的钢筋混凝土结构，通过抗震等级来确定其主要抗震措施。对于抗震墙，一般要求采用钢筋混凝土墙。对于底部框架-抗震墙的钢筋混凝土部分原则上都要求符合钢筋混凝土结构的要求。但对于抗震墙可针对低矮墙的特点设计或开设竖缝形成带缝混凝土墙。托墙梁框架的抗震等级要高于框架—抗震墙结构中框架的等级且接近抗震墙结构的框支层框架的要求。
底层框架—抗震墙砌体房屋除了按上述要点进行抗震设计外，尚需严格按照规范要求采取抗震构造措施。汶川地震震害表明，只要严格遵循《建筑抗震设计规范》，可以大大减轻地震对结构的破坏和倒塌。
参考文献
篇3
底层框架抗震墙砌体的震害特点
未经抗震设防的底层框架抗震墙砌体，其底层的纵横墙数量较少且平面布置不对称，而上部砌体则纵横墙的间距较密，上部砌体的侧移刚度比底层大得多，在强烈地震作用下，由于底层的抗侧力刚度和极限承载能力相对于第二层薄弱，结构将在底层率先屈服、进入弹塑 性状态，井将产生变形集中的现象。底层的率先破坏将危及整个房屋的安全。
我国近十几年来的强烈地震震害表明，这类房屋的地震震害较为普遍，未经抗震设防的 这类房屋的震害特点是：
1.震害多数发生在底层，表现为“上轻下重”；
2.底层的震害规律是：底层的墙体比框架柱重，框架柱又比梁重；
3.房屋上部几层的破坏状况与多层砖房砌体相类似，但破坏的程度比房屋的底层轻得多。
1底层框架抗震墙砌体抗震设计的基本要求
底层框架抗震墙砌体的底层框架抗震墙和上部砌体部分均具有一定的抗震能力，但这两部分不同承重和抗侧力体系之间的抗震性能是有差异的，而且其过渡楼层的受力也比较复杂。底部框架抗震墙砌体具有上刚下柔，上重下轻的特点，房屋的震害程度与房屋的平面布置和上下墙体的相对位置，以及上下层的层间侧移刚度比等密切相关。
1.1“强柱弱梁”原则
底部框架抗震墙砌体框架设计遵循的一个基本原则就是：“强柱弱梁”、“强节点弱构件”原则。目的是使框架结构在强烈地震作用下，塑性铰先出现在梁端，后出现在柱端。如果框架的任一柱端先出现塑性铰，可能会引起同一层其它柱端相继出现塑性铰，房屋因此而倒塌。但是底层框架梁因为要承担竖向荷载引起的较大弯矩，截面较大，因而在截面抗弯强度的计算上满足“强柱弱梁”的要求很困难，所以在构造上特别是箍筋的配置上应尽量实现“强柱弱梁”的设计原则。
1.2 结构平面设计讲究均匀性、整体性
建筑平面布置应简洁、规则、对称，并尽可能减少上部砌体单元形式。上部砌体纵横墙均匀对称布置，沿平面内宜对齐，同一轴线的窗间墙宽度宜均匀。尽可能的将抗震墙对称分散布置，使纵横向抗震墙相连，纵向抗震墙应布置在外纵轴线，增强抗倾覆能力，避免出现低矮抗震墙（高宽比小于1），使层间刚度比使得结构的刚度中心与质量中心重合，减少地震作用下结构产生的扭转效应。
1.3 结构立面的均匀性、连续性
底部框架抗震墙砌体结构的显著特点就是“上重下轻”。上部砖房各层建筑功能保持一致，墙体竖向应对称连续。对于出屋面的楼梯间，水箱间由于刚度突变，地震时容易引起鞭稍效应，所以要尽可能地降低层高。只有建筑设计做到竖向规则连续才能保证竖向强度和刚度的均匀性，避免上部砌体出现薄弱层，减少应力集中和变形集中。
2 抗震墙砌体的抗震设计
2.1 底层框架抗震墙的设计
目前，底层框架抗震墙砌体的底层设计归纳起来存在以下三方面的问题：
底层为大商场等有大空间使用要求时，底层抗震墙（一般为砖墙）设置得很少，其底层的侧移刚度比纵横墙较多的第二层小得多。这种结构由于其地震倾覆力矩主要由钢筋砼框架柱承担，使得底层钢筋砼框架柱的承载能力大为降低，底层成为较薄弱的楼层；在强烈地震作用下底层成为弹塑性变形和破坏集中的楼层，危及整个房屋的安全。要解决以上问题，首先，建筑平面布置时，应考虑在适当部位布置一些墙体。其次，采用钢筋砼抗震墙来代替砌体抗震墙，一片相同厚度、高度和长度砼墙的抗侧刚度是砌体墙的好几倍，既可减少墙面数又能保证底层的侧移刚度。
底层沿纵向分成几个较大空间，一些设计方案把分隔横墙设计成为带构造柱、圈梁的砌体，使得底层的横向与纵向均不能形成完整的框架抗震墙体系。在地震作用下这些分隔墙因侧移刚度大而先开裂，又因其承载能力和变形能力较钢筋永框架差而破坏严重，并且过早的退出工作，产生弹塑性内力重分布，导致底层框架抗震墙部分破坏严重。因此，结构布置时必须将底层布置成纵横向框架抗震墙体系，避免以上问题的产生。
2.2 过渡层的设计
抗震墙砌体的二层称为过渡层。此层担负着传递上部的地震剪力和上部各层地震力对底层楼盖的倾覆力矩引起楼层转角对第二层层间位移的增大，因而此层受力复杂，也显得非常重要。对于底部框架抗震墙砌体，当底层按抗震规范要求设置一定数量的抗震墙后，房屋底部的侧向刚度和水平承载力有较大提高；此时如果忽略过渡层墙体的侧向刚度和水平承载力的降低，可能使房屋的过渡层成为薄弱层；由于过渡层砖砌体的变形能力较底层相对较差，因而将降低这种房屋的抗震性能。为避免上述情况发生，应加强过渡层墙体的抗震构造措施。二层构造柱配筋较上部同一位置构造柱配筋加大一级，二层构造柱下端箍筋适当加密，构造柱纵向钢筋锚入底层框架柱、梁内40d；除按抗震规范设置构造柱外，应根据房屋层数、设防烈度适当增设构造柱，尤其是在底层有抗震墙的位置，以改善整个结构传递水平力的性能；另在房屋四周外墙，在纵横墙交接处均宜设构造柱，以增加上部砌体结构与底部钢筋砼框架抗震墙结构的连接和整体性，避免由于房屋上部及底部材质不同，结构的自振频率不完全一致，在地震作用下因上、下部连接不强而在二层楼面处形成脱接。
3 底部框架结构抗震设计中应注意的问题
3.1 注重概念设计
选择对抗震有利的建筑场地，简化建筑体型，讲究规则对称，质量和刚度变化均匀，抗震结构体系合理、明确等是确保抗震设计合理的基本设计内容。同时抗震设计应满足“小震”不坏“，中震”可修和“大震”不倒的设防目标。《建筑抗震设计规范》（GBJ50011-2001）的第7.1.8条规定，底部应沿纵横两方向均匀对称布置框架-抗震墙体系，并重点强调底部抗震墙应是双向、对称布置并纵横抗震墙相连。由于底部框架墙结构中的剪力墙属低矮墙，其抗剪刚度相对较大，如果布置的墙肢较长、平面形式复杂，很容易出现局部刚度过大，受力过于集中的现象，甚至经常出现只布置极少的剪力墙就满足上下层抗侧刚度比限值的情况。如果不作处理，则会造成建筑的刚度中心对质量中心的偏心距较大，地震力作用下会对结构产生扭转效应。
底部框墙结构的柱网不宜过大，一般控制在7.5m左右，并且框架梁上悬墙数目不应超过一道。首先从使用功能上，底框结构大多为商住楼，该跨度对应上部可分割为两开间，无论上部为住宅楼，还是办公楼，开间尺寸都必须以满足砌体结构所能实现的功能。
3.2 严格控制侧移刚度比
现行抗震规范对底层框架砌体第二层与底层的侧移刚度比不仅会影响地震作用下的层间弹性位移，而且对层间极限剪力系数分布、薄弱楼层的位置和薄弱楼层的弹塑性变形集中都有很大影响。因此应严格的限制侧移刚度比，设计中并对此作控制性验算。这是因为该比值分析结果表明，当>2时，在强烈地震作用下会造成薄弱的底层弹塑性变形集中，弹性位移增大，会加速底层的破坏；但当
3.3 结构体系要合理
底部框架砌体的底层或底部两层均应设置纵横向的双向框架体系，因为底部的地震剪力按各抗侧力构件的刚度分配，在这些结构混用的体系中，砌体比框架的抗侧力刚度大得多，在地震作用下，砖墙先开裂破坏，而砖墙的变形能力较框架要差得多，这样会形成砖墙构件先退出工作，导致加重半框架或部分框架的破坏。
结论
底部框架抗震墙砌体上部和底部抗震性能差异较大，由于其结构形式特殊，设计不合理将导致地震时的严重破坏。设计房屋的平面规则对称、控制底层和过度层的刚度比，合理布置底部框架抗震墙砖房的结构体系等，能使底部框架抗震墙砖房具有较大的抗震能力和良好的抗震性能。
参考文献 ：
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Keywords: masonry structure; Seismic design; Design key points of the
中图分类号：U452.2+8 文献标识码：A文章编号：
目前，我国所的房屋抗震及隔震和消能减震设计技术标准，主要是根据《建筑抗震设计规范》的要求进行核定的。一般来说，石结构房屋的抗震性能比较差，在抗震规范中所限定的石结构房屋的使用范围也很小。文章主要是针对烧结普通砖、烧结多孔砖、混凝土小型空心砌块等材料的砌体结构房屋进行讨论的。
一、砌体结构抗震的一般规定
（一）房屋总高度、层数
为保证建筑的抗震能力，通过限定房屋的层数和总高度，是较为有效手段之一。
①通常情况下，层数和总高度要那种建筑行业的相关规定来确定。②对横墙较少的多层砌体房屋，如医院、教学楼等，在总高度的控制上，要比其他房屋的规定降低3m，在层数上则需要相应减少一层；各层横墙很少，即同一楼层内开间大于4．2m的房间占该层总面积的40％以上的多层砌体房屋，就需要按照具体情况，对总高度和层数进行适当的调整。③横墙较少的多层砖砌体住宅楼，如果根据规定采取加强措施，而且能够满足抗震承载力要求时，其高度和层数允许就按一般的规定采用。
（二)房屋的层高
普通砖、多孔砖和小砌块砌体承重房屋的层高，要控制在3．6m之内；底部框架一抗震墙房屋的底部和内框架房屋的层高，则应该控制在4．5m之内。
（三）结构布置
(1)单向板屋盖时承重方案
如果是单向板楼盖屋盖，那就应该尽可能的选用横墙承重，或者纵横墙共同承重的方案；纵横墙的布置需要保持均匀对称，而且需要保证沿平面内宜对齐，沿竖向应上下连续；在同一轴线上窗间墙宽度，也必须是均匀的。
(2)平立面布置与防震缝
如果房屋的平面和立面布置都是不规则的，也就是出现平面上凹凸曲折、立面上高低错落时，其震害通常是比较严重的；即使平面和立面布置规则，假如质量中心和刚度中心不重合，那也同样会大大的加重震害。这主要是由两方面的原因造成的：一方面是因为各部分会产生较大的变形差异，这就很可能在各部分连接处产生较强的应力集中；另一方面是因为质量中心偏离刚度中心，在地震时房屋发生扭转，进而进一步加剧了地震的破坏作用。对于突出屋面的部分，因为鞭鞘效应这会造成地震作用增大，这就意味这突出部位愈细长，地震作用愈大，而震害一般就会显得更为严重。
所以，在设计中，应该尽可能的保证房屋的平、立面布置规则、对称，保证房屋的质量分布和刚度变化均匀。在平面布置方面，则应该尽可能的避免墙体局部突出和凹进，如果是L形或槽形，那就必须把转角交叉部位的墙体拉通，保证水平地震作用，能够顺利的通过贯通的墙体传到相连的另一侧。另外，还要尽可能的避免将大房间布置在单元的两端。在立面布置方面，则应该尽量应避免局部的突出的现象出现。假如工程的实际情况要求布置局部突出的建筑物，那就需要根据相关的要求采取措施，如在变截面处加强连接，或者可以考虑采用刚度较小的结构并减轻突出部分的结构自重。楼层错层处墙体往往震害较重，故楼层不宜有错层，否则应采取特别加强措施。
假如遇到更大的问题，即整个建筑必须不规则布置，那就需要设置防震缝将其分割成若干独立单元，通过保证每个单元达到规则，保证抗震功能。如果工程出现下列情况之一，就需要及时的设置防震缝：①房屋立面高差在6m以上；②房屋有错层，且楼板高差较大；③各部分结构的刚度、质量截然不同。防震缝应贯通房屋上部结构，缝两侧应布置墙体。缝宽应根据地震烈度和房屋高度采用50～100mm；基础可不设防震缝。
(3)抗震横墙间距
一般来说，矩形平面多层砌体房屋，其横向的抗力问题较突出，这就需要抗震横墙要有够强的承载力，同时也需要楼盖必须具有传递地震力给横墙的水平刚度。所以，在设计中为了满足楼盖对传递水平地震力所需的刚度要求，房屋抗震横墙的间距，必须要得到很好的控制，以便报抗震设计的科学性和可行性。
二、多层砌体结构房屋的地震作用及地震作用效应
（一)水平地震作用计算
普通的砌体结构房屋，只要求进行水平地震作用下的抗震计算，也就是分别沿房屋的两个主轴方向进行，保证每个方向的水平地震作用，能够全部由该方向的墙体承受，即横向和纵向分别进行验算。在设计中，包括多层砌体房屋、底部框架房屋和多排柱内框架房屋，在内的砌体房屋，应该选择底部剪力法计算水平地震作用。
一般而言，多层砌体房屋水平地震作用时的计算简图，与框架结构时的图大致相当。这是一个结构单元的计算简图，不是一个开间的计算简图；结构抗震分析时应取整个建筑物作为计算单元，有防震缝时取整个防震缝区段作为计算单元。下图中
各质点的计算高度H，通常可以取楼盖上皮至结构底部的距离。结构底部位置，则需要按照下列原则确定：①如果没有地下室，而且基础埋深较小，那就需要取基础顶面；基础埋深较大时，取室外地坪下0．5ITI；②如果有整体刚度很大的全地下室，那就需要取地下室顶板上皮；③当地下室整体刚度较小或半地下室时，取地下室室内地坪。上图中集中于各质点的重力荷载代表值Gt，其实际上是上下各半层的墙、计算单元各层楼面梁板、柱等自重标准值和各可变荷载组合值之和。
（二)底部剪力法
这种方法必须要先计算总水平地震作用标准值FEk，也就是底部剪力，然后再分配给各层。
FEk＝α1Geq式中：α1是相应于结构基本自振周期的水平地震影响系数，如果所设计的是多层内框架砖房和多层砌体房屋、底部框架，那就应该取水平地震影响系数最大值αmax，当单质点时取重力荷载代表值G1时，多质点时就必须要取各质点重力荷载代表值之和的85％。
（三)楼层地震剪力在本层各墙体间的分配
在把各楼层的地震剪力Vi求出后，可以把Vi在本层墙体间进行分配，接着按照各墙体分得的水平地震剪力验算截面抗震承载力。大量实践表明，在多层砌体房屋中，楼盖水平构件对楼层地震剪力在本层各墙体间的分配，有着至关重要的影响。根据楼盖水平刚度的不同，分别按以下方法分配。
(1)横向水平地震剪力的分配
如果是刚性楼盖，那现浇和装配整体式钢筋混凝土楼(屋)盖，水平刚度将会很大。这种刚性楼盖的楼层，层间各横墙所承受的水平地震剪力与其刚度成比例，或者说，楼层的地震剪力，是根据各横墙的刚度比例分配给各横墙。这就决定了设计过程中，需要先讨论层间各横墙的抗侧移刚度。
(2)纵向水平地震剪力的分配
内外纵墙主要承受由纵向水平地震作用求得的楼层纵向地震剪力。一般会因为纵向墙体的间距比较小，而楼(屋)盖水平刚度较大，所以，在进行楼层纵向地震剪力向各纵墙分配的过程中，需要根据刚性楼盖的规律来进行合理的设计和施工。由于纵墙往往较长，通常可以按纵墙净截面面积与全部纵墙总净截面面积的比值进行分配。
三、墙体截面抗震承载力验算
砌体房屋的砌体构件抗震承载力验算，一般表现为砌体墙的截面抗震受剪验算，当然，底部框架房屋和多排柱内框架房屋的框架部分另当别论。砌体墙的截面抗震受剪验算式，与前面的式颇相似，也是砌体墙剪力V与受剪抗力相比较；不过现在的砌体墙剪力V是地震作用引起的，即墙段分得的剪力；对多层砌体房屋，不考虑风荷载与地震作用效应的组合，现在的受剪抗力是抗震受剪抗力。在砌体的抗震抗剪强度设计值的选择上，设计人员需要从多个角度去探讨，比如说从砌体沿阶梯形截面破坏的抗震抗剪强度设计值，也就是按照各类砌体沿阶梯形截面破坏的抗震抗剪强度取设计值。
四、结语
对于砌体结构房屋抗震设计而言，需要设计人员根据砌体建筑的特点和当地抗震的需要，结合楼高的限制，在设计的过程中，严格按照规定进行设计，同时需要对设计的要点进行充分的探究，保证设计的可行性。
参考文献：
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2 高小旺,王菁,肖伟等．底层框架抗震墙砖房第二层与底层侧移刚度比的合理取值[J]．工程抗震，1998年03期
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结构设计中典型位置的原理如图所示：
2 隔震技术对电气专业的影响以及电气专业在采用隔震设计的建筑物中专门设计的必要
通过对隔震技术的描述可以看出，隔震技术比较独特的地方在于“隔”，要想隔离地震，首先要将建筑物进行科学的分隔。唐山新文化广场项目是按照抗震九度进行设防，地震发生的时候，隔震层上、下两部分结构会发生相对位移以达到抗震的作用。这种相对的位移最大可以达到几十厘米，一般设计中，不用考虑相对位移的影响，建筑物内部的桥架、金属管、母线等采用的是刚性连接；在采用隔震设计的建筑物中，如果上述构件也采用刚性连接，在地震发生、产生相对位移时，这些构件本身势必会遭到破坏，会造成楼内供电中止、信号中断、设备无法使用，甚至会对建筑物本身的安全产生不良影响。因此，在采用隔震设计的建筑物中，电气相关设备也必须采用相应的隔震设计，以减少地震造成的损失、降低建筑物的维护费用。
3 电气专业隔震技术综述
目前国内现行的规范中，对电气专业隔震技术进行阐述的相对较少。《建筑抗震设计规范》GB50011-2010对机电设备支架的基本抗震措施进行了基本描述；另外，国家标准图集《建筑结构隔震构造详图 03SG610-1》中也列举了一些电气设备的隔震做法。其中，《建筑抗震设计规范》GB50011-2010第13.4.3条规定，对于有隔震装置的设备，应注意其强烈震动对连接件的影响，并防止设备和建筑结构发生谐振现象；第13.4.4条规定，管道和设备与建筑结构的连接，应能允许二者间有一定的相对变位。从一个侧面给了电气专业做隔震设计的有益提示，那就是，采用隔震设计的建筑物，电气的相关设计应主要考虑相对位置变动的影响，同时，在此类建筑中，地震时地震作用减小，对电气设备锚固的要求降低了。不过由于此类建筑中设备与楼板之间的相对位移会比常规设计的要大，强烈震动对隔震设计中的连接件的影响也会比常规设计的大很多，那么连接件是否连接牢靠，能否经得住强震的影响也就成了一个十分重要的内容。
电气专业隔震技术，主要是在隔震层对连接上部建筑与基础的相关电气原件进行软连接处理，通过软连接，吸收掉地震时建筑物上下两部分相对位移产生的能量，从而保证电气相关设备在地震中不被破坏。目前国内相关的规范、图集中涉及的相关做法主要有以下几种：
电缆入户做法（一）
如图所示，入户的位置穿结构墙体预埋入户管，电缆桥架吊装在楼板上，入户管和电缆桥架之间的电缆采用明敷，并且在长度上预留出一定的余量来（一般来说，这个余量不能小于隔震支座在罕见地震下的最大水平位移值的1.2倍，后面所属的“余量”与此要求相同）。结构专业的梁做的比较高，影响电缆走线的时候，可与结构专业协商，穿梁预埋套管，以方便电缆敷设。
电缆入户做法（二）
图示这种做法与第一种做法类似，这种做法与结构梁的高度、电缆桥架的安装高度都有关系；一般来说，在结构梁不是特别高，同时，与其它专业综合以后，电缆桥架可以在梁下安装的时候才能采用这种方式；这种方式的优点是不需要在结构的梁上预留套管，减少了专业间配合的时间，桥架安装的位置也相对自由，理论上，两个柱子之间的空间都可以用于安装桥架；不过考虑到地震时上下两部分结构的相对位移，建议采用此种安装方式时，桥架距离柱边至少留出1米的空间，并且要保证桥架的固定装置（吊杆等）均设在上层结构体上。
电缆入户做法（三）
图示为室外电缆直接引入室内配电箱的做法，上下结构体中分别做好预埋管以方便管线通过，预埋管之间电缆采用明敷，并预留一定的余量（具体要求参见第一种做法）。
避雷线连接做法
图示为防雷引下线穿过隔震层的做法。在采取隔震设计的建筑中，由于上下结构体是分离的，那么防雷引下线势必无法按照常规的做法引下跟接地体相连。这种情况下，就需要在隔震垫两侧的柱体上各做一个预埋件，导雷体（防雷引下线）通过明敷跨接在两个预埋件上，两个预埋件分别与柱子内的主筋做可靠连接。同样的，明装的导雷体（防雷引下线）也需要留出一定的余量来。
目前国内相关的规范、图集涉及到的关于电气设备的隔震措施主要有上述几种，当然了，在实际设计的过程中，可能会遇到更多的设备、元件需要做隔震，比如说密集型母线，建议进行如下处理：
如图所示，采用密集型母线进行供电的时候，密集型母线在穿过隔震层的时候改成电缆敷设，以防止地震时产生的相对位移带来的破坏。
在唐山新文化广场的项目中阅读了一些国外的隔震设计的资料，其中有一些关于电气设备的隔震设计的内容，下面摘录日本关于电力进线隔震设计的做法，以供探讨、研究。
参考文献
[1] 中华人民共和国住房和城乡建设部. 《民用建筑电气设计规范》JGJ16-2008
[2] 中华人民共和国住房和城乡建设部及中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局. 《建筑抗震设计规范》GB50011-2010
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1 城市变电站一次设计的相关概述
1.1 城市变电站的重要性
城市变电站是完成城市电力转换和电力配置的重要组成部分，是城市功能性和服务性实现的关键部分。而且，随着城市规模和城市用电设备的不断增多，城市的电气设备对供电电压和供电质量具有更高的要求。为了进一步提高城市变电站的安全系数和安全质量，需要进一步对城市变电站的一次设计进行控制，科学的对互感器、母线、一次设备等进行设计，发挥城市变电站的功能性和可靠性，规避安全隐患，提高城市的功能性和服务质量，推动城市的持续健康发展。
1.2 城市变电站一次设计的基本内容
城市变电站在实际的一次设计中，需要科学的对主接线、变压器、高压配电器等进行选择和布置，发挥一次设备和线路的功能。在实际的城市变电站一次设计中，需要严格的遵循国家的相关设计标准，确保设计质量。并满足城市用户的基本需求，使得变电站的功能更加灵活、实用，促使变电站可以为城市的建设和城市的发展提供电力基础，推动城市的持续健康发展。
2 主接线设计与主变压器选择问题
主接线和变压器是变电站的重要一次设计部分，也是城市变电站一次设计中的重要问题之一。为此，需要科学的对主接线设计和主变压器进行选型，确保一次设计质量，规避安全隐患，发挥城市变电站的功能，推动城市发展。
2.1 电气主接线设计问题
现阶段，城市电气主接线设计，通常采用复杂的设计形式，而这种复杂的形式，可以使得城市变电站的运行质量和运行可靠性得到提升。但是受到复杂的电气主接线设计，使得变电站的维护和管理较为困难。尤其是维护过程中，受到主接线复杂设计的影响，使得主接线的故障检测和故障分析较为困难，影响主接线的维护质量。此外，复杂设计还会导致影响变电站的占地面积增加，维护成本和建设成本增加。
针对电气主接线的复杂设计，需要科学的展开电气主接线的优化设计，结合电气设备的特点、负荷的性质、电压等级等因素，选择经济效益最优、设计最为简单的主接线方式。城市变电站的主接线，针对220kV变电站可以采用双母线分段接线、桥线的方式。110kV变电站可以采用线路-变压器-主接线的形式，35kV变电站可以采用单母线分段接线的形式。优化的主接线方式，可以使得线路的复杂情况得到有效的缓解，使得主接线成本可以有效的降低、提高维护效率、减少占地面积。
2.2 主变压的选择问题
主变压器是变电站的重要部分，是影响变电站的功能性和可靠性的关键因素，这也就使得主变压器的选择问题成为城市变电站一次设计的主要问题之一。在一些城市变电站的一次设计时，没有严格的对城市主变压器的总容量、占地面积等内容进行分析，没有结合城市的不同季节和时间段的用电情况，导致城市变电站的主变压器选择不够合理，导致空载损耗、负载损耗使用发生，甚至不能满足城市的实际用电需求，制约城市的持续健康发展。
针对城市变电站主变压的实际情况，需要科学的对主变压器进行选择，主变压器的选择，需要结合城市的用电高峰情况与城市的供电情况，从而科学的对变压器的总容量等内容进行选择。，此外，还需要选择高阻抗的变压器，限制电路的短路水平，从而达到节电的目的，城市主变压器的设计时，需要在一台变压器出现故障时，另一台可以为主变压器负担70%负荷，促使城市变电站可以始终处于稳定的运行状态，规避停电的风险。
3 高压配电装置的布置方式和结构抗震设计问题
针对高压配电装置的布置方式和结构抗震设计问题进行分析，并促使其可以得到优化设计，促使城市变电站的一次设计质量得到有效的提升。
3.1 配电装置的布置方式问题
一些城市变电站中，由于布置不够合理，使得布置线路的占地面积较大，导致后期的维护和检修的难度增加，导致成本较高，影响后期的配电装置使用。为此，需要科学的对配电装置的布置方式进行选择，选择施工难度适中，后期养护和使用成本低的布置方式，并结合城市变电站的输电负荷等内容，对中型布置、高型布置和半高型布置的方式进行选择，提高配电装置的布线质量。
3.2 抗震结构设计问题
抗震结构设计时变电站一次设计中的重要问题，如果变电站的抗震等级不能达到标准，会导致城市变电站的质量受到地震的影响，导致安全隐患。为此，在实际的城市变电站一次设计中，需要严格的控制抗震设计，促使变电站的抗震等级可以得到有效的提升。
4 断路器与直流系统的设计问题
断路器与直流系统同样是城市变电站中值得注意的问题，如果断路器的设计不够合理，使得变电站的保护功能不能得到有效的发挥，导致安全隐患的发生。而直流系统的设计问题，如果不能得到有效的控制，会导致电力损失和安全隐患。为此，针对断路器需要控制断路器本身导电性和使用寿命等进行选择，促使变电站的断路器设计质量可以得到保障。直流系统可以采用单母线分段接线的方式，并合理的对绝缘监测装置等进行安装，确保直流系统的稳定可靠。
5 结束语
城市变电站是城市的重要组成部分，是影响城市功能和城市稳定的关键。为此，需要科学的对城市变电站进行设计，针对城市变电站一次设计的相关问题分析和解读，积极推动城市变电站的设计质量和设计水平得到提升，充分发挥城市变电站的功能，积极推动城市的持续健康发展。
参考文献
[1]任志毅.城市110kV变电站电气一次设计的分析[J].中小企业管理与科技（下旬刊），2013，11：304-305.
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在建筑结构及安全性设计中，最小配筋率是极为重要的问题之一。为了保证建筑结构安全性，受弯构件的最小配筋率和混凝土抗拉强度对钢筋屈服强度的比值应呈正比。研究显示，假如钢筋屈服弯矩数值与开裂弯矩数值之间的差距处于一定范围，构件的延性仍然没有提高，是因为配筋低的时候只会出现既宽且深的缝隙。在极限状态下，混凝土强度与钢筋屈服强度往往都是以标准强度为基准，而这种标准强度是指比平均值低的一个分位值。由于极限状态下，开裂弯矩应该大于屈服弯矩，在这里将标准强度看作是最小配筋率就显得不是很准确，只有混凝土强度使用高于标准强度的分位值，开裂强度数值才会更加准确、可靠。除此之外，混凝土柱中同样存在最小配筋问题。这是指混凝土柱的配筋率较低，则代表其的延性差。
2.构造问题
建筑结构设计中，收缩、徐变等都起着极为重要的作用，但由于这些问题的计算有一定的难度，因此设计人员往往会忽略这些问题，这也会导致建筑结构安全性受到一定的影响。而为了避免这些影响的出现，设计人员一般是在建筑结构设计中使用一些构造措施。建筑结构设计属于一项系统且复杂的设计工作。在设计过程中，为了保证建筑结构的安全性和设计的科学性，设计人员需要依据基础原理对设计中遇到的问题进行分析，并找到解决方法，以便保证建筑结构设计的合理性。比如地下结构的设计。在地下结构中，顶板属于受弯构件，侧墙属于大偏压构件。假如提高地下结构的荷载安全系数，顶板就会处于安全状态，侧墙则相反，因为轴力的提高会增加侧墙的抗力。
3.混凝土保护层厚度
在建筑结构设计中，承载力是一项极为重要的内容。比如当混凝土保护层的厚度较小时，建筑结构的抗弯承载力就会变高。从耐久性而言就相反：当混凝土保护层厚度较大时，建筑结构的耐久性也能得到相应的提升。从裂缝宽度而言：混凝土保护层厚度较小时，建筑结构的裂缝宽度也会随之变小。在不超过裂缝宽度允许值的情况下，对不同场合应该进行区别对待，即以不同的混凝土保护层厚度去要求结构的设计，以避免在混凝土保护层增加时，建筑结构会出现不合理现象。
二、建筑结构抗震设计
建筑结构抗震设计在保证建筑安全性方面起着极为重要的作用，而这方面的设计也与其他作用的设计有一定的差异。在建筑结构抗震设计过程中，设计人员需要对抗震设计原理有很好的掌握，并且要依照相应的原则进行抗震设计。
比如在选择建筑施工场址的时候，设计人员需要对建筑预期建设地的地质、环境等进行勘察，避免选到对建筑抗震有一定影响的地方。同时，为了保证建筑物能够拥有较好的抗震性能，建筑物的布局应该科学、合理，建筑结构的设计应遵循抗震原则。研究显示，简单、对称的建筑物具有较强的抗震性能。此外，建筑结构抗震设计必须要拥有相应的计算简图；地震作用传递路线也应明确，并且抗震防线与抗震承载力也应标明。同时，建筑结构抗震设计还应具备较强的变形能力、刚度等。在建筑结构抗震设计的时候，建筑物整体应尽量规则、简单，建筑结构的质量中心也应与钢都中心保持一致。
三、建筑结构设计中提高建筑安全性的方法
建筑结构设计作为在建筑工程建设中起着极为重要作用的环节，其设计的科学性、安全性会对建筑工程的施工质量和施工效率造成极大的影响。因此，为了确保建筑工程施工质量，需要采用科学的方法对建筑结构设计安全性进行提升。
1.强化设计人员的安全意识
建筑结构设计作为一项系统、复杂的设计工作，只有设计人员对建筑结构专业知识有很好的掌握，并具备较强的创新思维，建筑结构设计安全性才能得到保证。在建筑工程建设过程中，建筑结构设计属于必不可少的环节，同时为了保证建筑结构设计的科学性、适宜性，设计人员需要对每个设计环节进行仔细的推敲，并深入分析各个环节在实施过程中可能出现的问题，以便在设计阶段对其进行解决，从而确保建筑工程建设能够顺利的完成。另外，在建筑结构设计过程中，设计人员需要详细的了解相应的规章制度，并在设计过程中严格遵照规章制度的要求进行结构设计，以避免建筑结构设计出现不必要的问题。同时，设计人员在设计建筑结构的时候，建筑结构抗震是其必须要认真考虑的内容之一，并且要依照科学的设计理念进行建筑结构抗震设计；建筑企业也应该对设计人员的安全意识进行强化，以使设计人员在结构设计中能够充分考虑建筑物的使用安全性，从而保证建筑结构设计安全性能够得到有效地提升。
2.依照建筑结构规范进行设计
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车载移动变电站属于电力系统中的特殊变电站，是一种有效的应急供电设计，是“电力系统突发事件应急预案”的重要组成部分。主要由平板拖车、抗震型高压侧组合电器、抗震型低高度变压器、抗震型中开关系统以及相应的自动化控制保护系统等构成，具备运输方便、灵活可靠等特点，能在数小时内投入运行，可在事故、抢修和自然灾害等情况下，迅速替代常规变电站，发挥应急供电的作用。车载移动变电站具有非常好的灵活性、使用方便、操作简单，选址灵活、运输方便，投资成本少，见效快，可提供不间断的送电，快速性。并且具有极其重要的特殊应急意义。
1 车载移动变电站定义
车载移动变电站属于电力系统特殊变电站的制造技术领域，根据需要，车载移动变电站由两个以上车载设备组成，其中包括高压车载变电站设备、中压车载成套设备、车载电容器设备、车载自动化通信设备、移动值班车等，主要由半挂车活平板拖车、抗震型高压组合电器、抗震型低高度变压器、站用电源系统等互相连接构成。
2 车载移动变电站设计
车载移动变电站是一个集一、二次设备于一体的组合设备，他首先应当安全，可靠，其次应当使用快捷，方便，还应当便于运输和迁移。其中技术指标就是抗震，防腐，抗干扰性能。车载移动变电站的电气设备都与通常的固定设备有较大区别。很多实例证明，使用常规电气设备拼凑起来的车载移动变电站的性能远不能适应“车载”和“移动”的使用要求。
目前，我国还没有颁布车载移动变电站电气设备抗震标准规范和具体要求。因此，专业设计中对抗震的要求缺乏有力的依据。车载移动变电站设备除电站底盘和变压器在刚度计算和应力复核时考虑震动作用力外，其他设备考虑的很少，甚至根本没有考虑。经与辅机设备制造厂交流，震动设防烈度要求与设备本身设计是基本一样，重点考虑的是设备的布置，连接和防雷，抗腐蚀等方面的技术要求，特别是在车载移动变电站行驶时的震动力的影响。特别注意的是如何确保车载移动变电站运行地点更换后的立即投入电网的要求，这也是移动变电站特殊运行环境的要求。
3 车载移动变电站的抗震设计原则
车载移动变电站的制造应根据在特定的地区环境、经常行驶的道路等级和最长的运输距离作为设计条件，分为市区用车载移动变电站和野外用车车载移动变电站。所有设备保持完好状态，可以使车载移动变电站到达目的地后迅速投入电网运行。
（1）为提高车载移动变电站的整天抗震能力，变电站中所有的电气设备都需要明确相应的抗震参数。
（2）各个主设备支撑架设计应牢固，每个整体设备应尽量采用同一个支撑架，并且要与车体钢构件形成可靠的连接方式，避免采用无支撑架的安装方式。
（3）车载移动变电站中断路器的可靠动作受自动化设备的影响很大，为保证断路器的正确动作，必须使自动化装置结构、布置配线、柜体选料等方面有足够的抗震能力，从而保证经常性震动后在整提结构和机柜间连接不发生松动才能保证开关的正确动作。
（4）金属材料的力学特性决定了其有较强的抗冲击、震动等动荷载的能力，依据所采用设计规范，材料屈服强度极限和容许应力之间尚有1.5～2.0的安全系数，超设计载荷的能力较强。
（5）在车载移动变电站行驶过程中，因道路状况而受到震动时，电气设备安装的金属构架及相关的加固点不应发生变形和损坏。
（6）车载移动变电站变压器选型和布置方面，应设法降低高度，尽量减轻车辆承受载重。固定变压器的基础应当与车体连接应牢固可靠，防止震动移位。变压器、高压组合电器、中压保护控制小室于车体间均设置可靠基础的连接螺栓，并有防震脱离装置，确保在震动时不发生松动。
（7）多于高压开关设备、避雷器等，要尽量降低他们的安装位置和重心位置，改变细长比。为了防止断路器各相间及操动机构发生移动，多于断路器及其操动机构的基础，要尽量设置在同一个底板上面。
4 移动变电站的电气设备设计原则
车载移动变电站电气设备要遵循“确保安全、留有裕度”的原则，确保车载移动变电站电气设备及辅助设备子啊设计工况下满足“到达目的地时，基本完好，短时间可以投入电网”的要求。最大限度减少故障的几率。车载移动变电站长距离运输承受大震动后电气设备应具备几种情况：
（1）通过运输震动记录仪测定的实际运输承受震动大于校核震工况时，必须对所有电气设备进行全面的检查和必要的机械和电气实验，实验合格并对发现的缺陷进行处理后方可投入运行。
（2）通过运输震动记录仪测定的实际运输承受震动达到校核震工况时：车载移动变电站电气设备可以运行；但必须事先仔细对相关设备进行外观检查和安排简单的实验，确认无问题后方可将设备投入运行。
（3）通过运输震动记录仪测定的实际运输承受震动小于校核震工况时，也应该进行外观检查和必要的试验，根据检查试验情况进行必要的维护后即可恢复使用，通常情况下车载移动变电站的运输路面条件差得多，很难预料到路口环境。
（4）通过运输震动记录仪测定的实际运输承受震动小于校核震工况时，车载移动变电站电气设备自身状态基本保持完好，可以迅速投入电网。
5 结束语
近年来，车载移动变电站在国外供电系统得到了广泛应用，在我国，随着国民经济的快速发展和人民生活水平的不断提高，社会各界对供电质量和不间断供电的要求日益强烈，需要电力企业进一步提高供电可靠性、减少停电时间，对车载移动变电站的需求逐渐显现。
参考文献
[1]岳保良，包红旗.电气运行[M].北京：中国水利水电出版社，1998.
[2]陈化钢.电力设备一次运行及事故处理手册[M].北京：中国水利水电出版社，2009.
作者简介
刘永耀（1983-），男，河南省平顶山市人。现为许继电气股份有限公司工程师，从事营N管理工作。
龙勇（1983-），男，四川省泸州市人。现为许继电气股份有限公司工程师，从事服务管理工作。
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Keywords: nuclear equipment, identification standards, test methods and procedures
中图分类号：TK-9 文献标识码：A 文章编号：
我国核级设备鉴定工作的发展概况
为切实贯彻和落实国家积极发展核电建设的方针，同时强调了要积极实现核电站的自主设计、设备的国产化能力，关键是核级设备的质量问题，我国自己应经具备了热老化试验台、辐照老化实验室、振动老化实验室以及机械老化实验室。另外，还建立了LOCA事故鉴定试验室，分别可以对核级设备进行LOCA前和LOCA后的鉴定分析。它是保证核电站安全稳定运行的必要条件。
核级设备鉴定的试验状况
（一）遵循的标准法规
首先需要进行鉴定的设备为安全相关的能动的机械设备（抗震类别为1I）；1E级的电气仪控设备，这些设备能够确保核电站中反应堆冷却剂系统压力边界的完整性；反应堆能够安全停堆；防止事故后产生的放射性后果。
1.抗震鉴定试验法规
GB13625—92也即《核电厂安全系统电气设备抗震鉴定》；HAF-J0053《核设备抗震鉴定试验指南》；IEEE-344《核电站1E级电气设备抗震鉴定导则》。
2.环境鉴定试验标准
GB12727—91《核电厂安全系统电气物项的质量鉴定》；RCC—E法国1E级电气设备设计标准；以及IEEE的相关标准等。目前，我国抗震鉴定试验设备包括：阀门、泵、风机、仪控电机柜、仪表变送器、核级开关、1E级温度计、电源、仪表管阀件等。
（二）鉴定试验室的状况
1.抗震试验台
我国振动试验台共有七台。具体分布为，见表1。
2.热老化实验室
中国核动力院小型振动台和北京强度环境研究所振动台，其中具体介绍一
下北京北京强度环境研究所振动台的性能参数，如表2所示。
3.LOCA事故试验装置
LOCA试验室根据压水堆核电站建造规范，针对反应堆安全壳内具有核安全等级要求的设备和材料，在实验室条件下，通过模拟核电站反应堆安全壳内反应堆失水事故工况，进行的抗老化功能性鉴定试验。LOCA事故环境实验装置由蒸汽供应系统、蒸汽存储罐、化学喷淋系统、冷却水系统、自控和仪表系统组成如图1所示。
NO.1系统：设计温度230℃；设计压力1.3 MPa；小室尺寸Φ1400×2800mm；容积为3.6m3；喷淋溶液PH=9.25，浓度为0.6%NaOH+1.5%H3Bo3；喷淋密度为28.5L/min㎡。
NO.2系统：设计温度200℃；设计压力1.0MPa；小室尺寸Φ600×1020mm；容积为0.3m3。
表1. 国内地震模拟振动台
表2. 北京强度环境研究所振动台性能参数
图1. LOCA环境试验模拟曲线
阶段1：样机在LOCA炉内就位，对LOCA炉进行升温，是炉内的温度达到50±10℃，压力保持在标准的大气条件容差范围内。
阶段2：在阶段1的温度和压力下保持至少24h。
阶段3：对LOCA炉施加第一个热冲击或称快速拉峰试验。在30s内使炉内的温度达到156℃，压力达到0.56MPa，持续12Min，同时满足图1中温度和压力的曲线变化。
阶段4：将LOCA炉与大气连通进行自然冷却，直至炉内温度达到50±10℃，压力降到标准的大气条件容差范围内。
阶段5：在阶段4 的温度和压力下保持24h。
阶段6：对LOCA炉施加第二次热冲击。30s内使炉内温度达到156℃，压力达到0.56MPa，持续96h，同时满足图1中温度和压力的曲线变化。
阶段7：模拟LOCA事故后的热工环境，对试验设备进行性能试验，即在事故期间热动力和化学条件下的性能试验结束后接着进行，使炉内温度达到100±5℃，压力达到0.2±0.050MPa，相对湿度大于80%，试验持续10d。
核级设备鉴定的方法和程序
（一）鉴定方法
设备鉴定是指确保设备经过一定的要求试验后能够投入运行并且满足相对应系统性能，保证系统工作的安全性与持久性的一种实验方法。
（二）鉴定程序
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1 引言
目前是特高压电网密集建设时期，根据国网公司的规划，至2020年建成“五纵五横”共计27条特高压线路。特高压电网作为今后的主骨干网络，其运行的安全稳定性要求更高。特高电网最重要的组成部分，特高压GIS因其结构有“细、高、柔、重”等特点，地震易损性高，一旦受到地震损害，会波及全国许多区域。故亟需开展特高压GIS的抗震研究。
2 特高压GIS设备中抗震薄弱部品的分析
经过特高压示范工程及后续工程的沉淀，目前特高压GIS布置和基础的设计趋于标准化。特高压GIS多采用“一字形”布置，一个完整串三个间隔布置在一个基础大板上，分支套管布置在单独的大板，基础大板与大板之间设置伸缩缝。一个整体大板上的GIS设备，除出线套管的重心较高外，其余设备的重心均较低。而特高压GIS设备的支架，设计时即考虑了足够的强度，经过相关计算，具有较大的安全系数，对地震波的放大作用极小。故在地震波作用下，同一大板上的设备之间的变形和应力均较小，仅需考虑不同大板之间设备的影响，以及重心较高的GIS套管的应力变化。
特高压GIS在9级烈度地震加速度的作用下，基础大板与大板之间的位移量无相关数据。为了吸收由地震波引起的大板之间的位移，使大板之间设备不受地震波引起的应力，在大板与大板之间均设置了能够吸收径向、轴向位移的波纹管。此波纹管设计时要求高的径向和轴向变形。而设备内部的触指和触头经过特殊设计，亦有很好的径向和轴向位移吸收量。即在9级烈度的地震作用下，波纹管的变形量足以吸收因地震波作用引起的壳体应力，而特殊设计的触指和触头，亦能吸收因地震波作用引起的内部导电回路的应力。
通过以上分析，基础大板与大板之间的设备能够承受9级烈度的抗震要求，以下着重对套管的抗震性能进行分析。
3 特高压GIS套管抗震计算及真型试验
为了估算特高压瓷套管的抗震能力，利用ANSYS等软件，通过建立模型、静力分析、模态分析、地震加速度反应谱分析等，最后得出估算结果。按照规定的9级烈度地震加速度，阻尼比取2%，并考虑风载，内压等叠加的静力载荷。计算并得出结果：特高压GIS套管在9级烈度地震波作用下，其应力小于材料的许用应力，且有一定的安全裕度。
为进一步验证特高压GIS的抗震性能，国网公司组织GIS厂家进行了特高压GIS套管抗9级烈度的地震真型试验。根据要求套管需带上蔽环，套管塔形筒和套管支架均与工程实际使用一致，套管内部为1个大气压的空气。套管出厂时进行完备的出厂试验，并确认运到试验场地的状态。
根据国家电网公司企业标准，采用推荐的白噪声随机波作为测试套管的动力特性激励，利用人工合成地震波作为地震作用。由于竖向地震作用对单柱式电气设备的影响较小，因此此次试验不考虑竖向地震作用。同时，对于轴对称设备而言，由于不会出现明显的扭转振型，一个水平方向上的地震输入不会造成另一个水平方向上明显的震动响应，也就是说水平方向两个方向的地震响应基本上是相互独立的。考虑到两个方向的地震输入中加速度峰值的不同步，因此可以认为单水平向地震与水平向地震作用效果相当，只需要进行单水平向地震试验就能够判断设备的抗震能力。
套管抗震试验流程：①输入白噪声，测定设备的自振频率和阻尼比；②输入人工波，进行迭代，满足反应谱容差控制要求；③输入白噪声，检测试品有无结构性损伤；④输入人工波，以9级烈度加速度进行抗震试验；⑤输入白噪声，检测试品有无损伤。试验过程中采用加速度计及铂式电阻应变片进行数据采集以进行分析。
通过对采集的数据进行分析发现：在输入目标峰值加速度的情况下，可测得瓷套管根部最大应变值。根据反应谱容差控制要求，依据瓷套的弹性模量，可求得调整后的应力值。再组合风压载荷并考虑内压后的应力值，与计算结果非常接近，且小于该瓷套管的容许应力值。因此判定该特高压GIS套管顺利通过9级烈度的地震真型试验，可满足高烈度地区变电站需求。
4 一些特殊工况的分析
特高压GIS套管抗震试验时，套管内部没有充SF6气体，设备未带电。虽然顺利通过试验，且通过试验后，进行的后续密封和绝缘试验亦顺利通过。但难免会有人质疑：在地震的瞬时，因瓷套、中间屏蔽、接地屏蔽、导体之间振动频率不同，会出现其四者之间不同轴，局部之间绝缘距离过小的现象，套管是否会出现绝缘击穿的问题。在地震的瞬时，因套管的振动，套管下法兰与塔形筒连接部位受力不均，套管是否会出现漏气的问题。
回答以上问题，首先应理解国网公司推进特高压GIS套管抗震研究的意图。国网公司要求的是在规定的地震加速度作用下特高压电网能够安全运行，而真型试验后的绝缘和密封试验，均说明该套管在规定的加速度地震作用后，能够满足强度、绝缘和密封要求。套管的绝缘裕度是按照2400kV设计的，而实际运行电压仅为635kV，在地震波作用的瞬时，即使瓷套、中间屏蔽、接地屏蔽、导体之间有不同轴现象，因实际运行电压较低，亦不会出现绝缘放电问题。即使在地震的瞬时出现非常高的过电压，出现放电现象，上级保护也会动作，此时的放电是自恢复放电。即过后立即送电，不会影响电网的运行。如果在地震的瞬时，套管与塔形筒之间密封圈受力不均，出现局部微露现象，但其作用时间短，对整个套管气室来说，气室气压几乎不会有变化，且在地震过后，可立即对气室补气，也不会影响产品的安全运行。
5 总结
特高压GIS整块基础大板上的设备，受地震影响较小。基础大板与大板之间设备，通过设置波纹管和特殊结构电连接，能够避免或最大限度的降低地震影响。套管是GIS抗震最为薄弱环节，但无论是从理论计算还是从真型试验，均表明特高压GIS套管能够满足9级烈度地震要求。在该地震烈度的作用下，即使瞬时有自恢复放电和微漏现象，亦不影响特高压GIS安全可靠运行。
参考文献
[1] 吴敬儒，徐永禧.我国特高压交流输电发展前景[J].电网技术，2005
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汶川地震发生后,根据建设部落实国务院《汶川地震灾后恢复重建条例》的要求，相关部门在2008 年7 月底推出了针对GB 50011-2001《建筑抗震设计规范》的修订2008 版(以下简称新“抗规”)，变电站是电网的重要组成部分，变电站的抗震设计十分重要，笔者就近两年来新“抗规”在变电工程中的应用做经验总结并提出设计建议，以供同类工程参考。
1.更加重视山区变电站的选址工作
变电站的选址是建设变电工程的首要步骤，对工程建设的投资和建设速度有重大影响，是工程经济效益和社会效益的决定性因素之一。
新“抗规”的3.3.5 条是本次修订新增的条款，针对山区房屋选址和地基基础设计，提出明确的抗震要求：“1.山区建筑场地应根据地质、地形条件和使用要求，因地制宜设置符合抗震设防要求的边坡工程；边坡应避免深挖高填，坡高大且稳定性差的边坡应采用后仰放坡或分阶放坡。2. 建筑基础与土质、强风化岩质边坡的边缘应留有足够的距离，其值应根据抗震设防烈度的高低确定，并采取措施避免地震时地基基础破坏。”
在兼顾出线规划及工艺布局的前提下，山区变电站应结合自然地形布置，高差较大区根据配电装置区分成台阶式布置，边坡较多的采用了分阶放坡的方式。主控楼、配电间及构支架靠近边坡布置时，其基础距坡顶和坡脚的安全距离应据抗震设防烈度确定。新“抗规”的4.1.8条也更加明确了不利地段的地震影响系数最大值应乘以增大系数，其值“在1.1~1.6范围内采用”。山区变电站选址时若无法避开、非岩石的陡坡、河岸和边坡边缘等不利地段不利地段时，必须按增大系数认真核算地震作用的影响。
2.变电站内建筑物要考虑楼梯间对整体结构的影响
地震中出现的楼梯破坏形态，以楼梯的扭转破坏、梯板的剪拉破坏以及梯梁、梯柱的破坏这几种形式为主。可见，楼梯的抗震设计是关乎生命的重要内容。传统的计算在软件建模时，多数情况下是将楼梯间开洞或者设板厚为零，将楼梯的竖向荷载传递到相应框架梁、柱或墙上，并未将楼梯的构件作为结构的一部分来考虑，然后再使用其他软件对楼梯构件进行补充计算。经过这样的处理，虽然是简化了计算，但是却忽略了楼梯间对整体结构的影响，与实际受力情况有很大出入。事实上，整个楼梯在地震荷载作用下起到了一个K形支撑的作用，楼梯平台板的平面面内刚度相当大，地震时会将较大的水平力传递到楼梯的平台梁以及梯段板，导致平台梁发生剪扭破坏，梯段板则会发生拉弯破坏、压弯破坏。若是把平台梁和梯段板仅作为受弯构件来考虑，显然偏于不安全。
新“抗规”对建筑方案的各种不规则性，分别给出处理对策，以提高建筑设计和结构设计的协调性。今后的变电站建筑物设计中，尽量避免不规则的平、立面。同时，楼梯间不宜布设在主控楼、配电装置楼的端部或拐角处。新“抗规”3.6.6条中明确要求“计算中应考虑楼梯构件的影响”；7.3.8条也对楼梯间提出了几项具体要求提高楼梯间的构造措施“1.顶层楼梯间横墙和外墙应沿墙高每隔500mm设2φ6通长钢筋；7~9度时其它各层楼梯间墙体应在休息平台或楼层半高处设置60mm厚的钢筋混凝土带或配筋砖带，其砂浆强度等级不应低于M7.5, 纵向钢筋不应少于2φ10。2.楼梯间及门厅内墙阳角处的大梁支承长度不应小于500mm, 并应与圈梁连接。3.装配式楼梯段应与平台板的梁可靠连接；不应采用墙中悬挑式踏步或踏步竖肋插入墙体的楼梯，不应采用无筋砖砌栏板。4.突出屋顶的楼、电梯间，构造柱应伸到顶部，并与顶部圈梁连接，内外墙交接处应沿墙高每隔500mm设2φ6通长拉结钢筋。”改进计算方法的关键就是要建立楼梯间正确的计算模型，将楼梯参与整体计算，以考虑地震作用。此外，建议适当加厚梯板,并将负筋拉通,使其刚度均匀；梯板和平台板均采用双面双向配筋，以提高延性；平台梁受扭较明显，也要适当加大截面, 并加强其上、下的纵筋和箍筋；梯柱的体积配箍率也可以相应加大，箍筋沿柱全高加密，控制剪压比，避免梯柱过早产生脆性破坏；在梯板转角处要局部加强构造措施。
3.注意材料性能指标的修改
在新“抗规”中，3.9.2条及3.9.3条分别对结构材料性能指标应符合的最低要求及宜符合的要求进行了修改。3.9.2条中把“普通粘土砖”改成了“普通砖”，“多孔粘土砖”改成了“多孔砖”，今后在选择变电站建构筑物的砌体结构材料时，适用范围更宽了些；由于钢筋伸长率是控制钢筋延性的重要性能指标，对抗震等级为一、二级的框架结构的钢筋性能增加了新的要求：“钢筋在最大拉力下的总伸长率实测值不应小于9%”；结构钢材的性能指标，也将分子、分母对换，改为“屈服强度实测值与抗拉强度实测值的比值”。3.9.3 条对普通钢筋的性能更明确了纵向受力钢筋宜选用“符合抗震性能指标”的要求，而箍筋宜选用的型号中不再将HPB235 级钢筋列入其中。变电站中钢筋及钢材的应用很广，其材料性能指标必须引起重视，以保证建构筑物的质量。
4.认真执行新增的强制性条文
新“抗规”的3.7.4条、3.9.4条、3.9.6条、5.4.3条、7.3.6条等，是将原来的一般性条文修订为新的强制性条文。
设计过程中，变电站的主控楼及配电装置楼多采用框架结构，其围护墙和隔墙即使是属于建筑非结构构件，也应根据新“抗规”3.7.4条考虑其设置对结构抗震的不利影响，以加强这些构件的抗震安全性。当仅考虑竖向地震作用时，新“抗规”5.4.3条也明确了“各类结构构件的承载力抗震调整系数均应采用1.0”，建模计算时要注意相关参数的取值。
有的变电站在施工过程中，由于采购原因或现场具体情况，有时施工或监理会提出以强度等级较高的钢筋替代原设计中的纵向受力钢筋，此时，必须严格按照新“抗规”3.9.4条的规定“按照钢筋承载力设计值相等的原则换算，并应满足最小配筋率、抗裂验算等要求。”只有满足了这些要求，才可以同意进行钢筋替换。还有新“抗规”3.9.6条的要求“钢筋混凝土构造柱、芯柱和底部框架-抗震墙砖房中砖抗震墙的施工，应先砌墙后浇构造柱、芯柱和框架梁柱。”这些都是为了实现预期的抗震设防目标，将构造要求和施工顺序具体化，从而加强了对施工质量的监督和控制。
根据电气设备的需要，有的大型设备如筑变压器、GIS设备等有时要布置在室内，因此结构常常要布设跨度不小于6m大梁。新“抗规”补充规定了大跨混凝土梁支承构件的构造和承载力要求，不允许采用一般的砖柱或砖墙，要严格按照7.3.6条对相应构件进行可靠连接，并采用一定的加强措施。
结语
随着变电技术的不断发展，变电站内建构筑物的高度越来越高、体型变化更为复杂，各种新型结构体系也在不断出现，我们在认真执行新“新抗规”设计的同时，为保证变电站的安全运行，还需要进一步去探讨抗震设计理念。
参考文献:
【1】建筑抗震设计规范（2008版）（GB50011-2001）
【2】建筑抗震设计规范（GB50011-2001）
【3】王亚勇. 概论汶川地震后我国建筑抗震设计标准的修订. 土木工程学报, 2009
【4】王亚勇、戴国莹. 《建筑抗震设计规范》的发展沿革和最新修订.建筑结构学报，2010
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1 前言
土建结构设计是火力发电厂设计重要的一部分，其他任何专业的设计都离不开土建结构专业，都要以土建结构专业为基础，甚至土建结构在整个设计中还起到至关重要的作用。这就要求土建结构设计人员要有一定的工作经验、甚至是现场工作经验，要有很强的责任心，以及对其他专业、相关设备都有一定的认识和了解，尽可能的避免设计图纸中常见的问题。本文这种简述火力发电厂土建结构设计中专业配合问题，以及几点关于结构设计的体会。
火力发电厂设计是一项很复杂的工作，一般来说包含总图、机务、
运煤、除灰、脱硫、建筑、结构、给排水、电气、热控、暖通、化水等专业。设计在其中起着关键的地位，占地指标、煤耗指标、用水指标、厂用电指标等都是十几个专业几十名设计人员一起配合、协调、工作的结果。所以说，一座电厂的诞生，是各种技术应用的结果，是各个专业之间协调、配合的结果。任何专业的设计思想想要得到体现，都必须以土建结构专业为基础。因而土建结构在整个设计过程中起着非常关键的作用，有时甚至还起着主导作用。本文着重讨论火力发电厂士建结构设计。
2混凝土梁设计
粱的配筋率过大，不易施工。某工程为了控制梁的截面高度，把纵筋配得接近2.5％的极限配筋率，但是在施工时，很难实现设计要求，在梁高受限的情况下，可以考虑加宽梁截面，以减少配筋率，非特殊情况下，一般情况配筋率不要超过1.5％，这样有助于梁端塑性铰的形成，有利于抗震设计。根据规程规定，抗震设计框架梁端面混凝土受压区高度与有效高度的比值，在二、三级时取极限值0．35，可以反算出纵筋的最大配筋率
这样就计算出了梁纵筋最大配筋率，建议配筋率大于1．6％的粱箍筋采用封闭箍筋，取代135。弯钩的普通箍筋，防止弯钩占位，挤走上钢筋的位置。同时规程规定：梁端截面的底面和顶喵纵向钢筋配筋量的比值，除按设计计算确定外，一级不应小于0．5，二、三级不应小于0．3的强制性规定。
悬臂梁配筋的简化手算法：一般来说重悬臂梁高跨比为l／6一l／5，轻悬臂梁为l／8一l／7，根据经验等效均布线荷载40kN为界，超过此值，认为是重荷载悬臂粱，反之为轻悬臂粱。悬臂梁根部弯矩为控制弯矩
M=qL2／2
悬臂梁构造要求较特殊，对于箍筋，除抗剪计算确定外，其间距都取100mm，因为悬臂梁全跨的任何截面剪力都相等，设计应无加密区与非加密区之分。
3混凝土板设计
1)支座两侧板负筋长度不相等问题：相邻板跨度相差较大时，经常把中间支座两侧板上的承受负弯矩的钢筋设计成不等长，即跨度大的负筋长，跨度小的负筋短。其实这样设计不合理。原因是因为中间支座处得弯矩包络图实际不是突变的而是渐变的，若按小跨板短跨长度的l／4设计时有时不能完全包含住小跨板的弯矩包络图。按照大跨板短跨的1／4长度设计能完全包含住跨板的弯矩包络图。
2)关于板中的温度、收缩应力尚不易准确计算，规范给出了配置温度收缩钢筋的原则和最低数量的规定，必须执行。
3)双向板板厚一般取板短跨尺寸的1／45一l／40，双向板在不设次梁分割前最大板的经验尺寸一般认为是8m*8m，但是8m有些保守，举实例说明，一个四边简支的9m*11m的板，板厚按照l／4l取，仅仅取了220mm厚，板荷载按照q=15．5kN／m2取值，混凝土强度等级为C30，主筋采用HRB400，经计算(按照塑性板设计)，主要受力方向的下部受力钢筋A1=736mm2(实配HRB400‘p12@100)，主要受力方向的下部受力钢筋A2=736mm2(实配HRB400‘p12@150)。实例说明按照四边简支的支座情况设计的大板，均未发生任何强度和挠度的问题。
4混凝土柱设计
柱轴压力的计算，同板设计荷载和柱网尺寸有关，当为矩形轴网时，柱的受荷范围，一般近似取该柱在X、Y方向相邻跨跨度中心线围合成的矩形，作为受荷面积。初步估计是可按照地上每层13―15kN／m2，地下每层荷载标准值22kN／m2计算，总层数叠加厚，乘以受荷面积和设计值转换系数1．26，即可近似确定柱轴压力。
5 士建结构与设计其他专业之间的配合
5.1、与机类专业的配合
一般来说电厂设计过程中机类专业主要包括：机务、运煤、除灰、脱硫、暖通等，在初步设计阶段，机类专业的工程师会根据他们专业的工艺布置和设备型号以及各自专业的规程规范在各自的生产车间提出一个初步的要求。
5.2、与电类专业的配
电类专业包括：电气和热控两个专业．电气又有几个专业方向分别是，一次、二次、厂用。与电类专业配合有着和机类专业明显的区别。
5.3、与水类专业的配合
水类专业在火力发电厂设计中有两个专业：给排水和化水。
5.4 、与土类专业的配合
土建专业大体就是建筑与结构，有的工业设计院在这个专业之间
甚至没有分开，这两个专业在普通的专业与民用建筑设计院已经都有
了一整套的工作流程，在此本文仅描述一下在火力发电厂设计中需要
着重注意的几点。在初步设计阶段的轴网一般就会有一个大体的布置。但是施下图设计开始后。经过各个专业配合后。若发现原有轴网不合理，应及时提出修改意见．特别是预估跨度不够时．在不影响使用功能的前提下，尽量按照结构工程师的要求调整，以提高建筑的整体安全性。设计时要设伸缩缝、沉降缝、抗震缝等变形缝，可能会影响到建筑的布局，这时，建筑应该跟土建多协调。合理安排。建筑施工图中的很多尺寸都与梁，板、柱结构截面有着密切关系。土建在完成计算后应及时提交资料给建筑。以便在建筑的平、立、剖等图纸当中确定相关尺寸。
6 结束语
在火力发电厂土建设计工作中，一些常规的做法不一定是正确的，提高设计质量，才能设计出安全适用、经济合理的火力发电厂。因此还是要和专业相互协调、配合，这样才能更好的为火力发电厂服务。
7 参考文献
[1]D【5000―2000．火力发电厂设计技术规程[s]．
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地震（earthquake），是一种普遍存在地壳快速释放能量过程中造成振动，期间会产生地震波的一种自然现象。地震是地球内部构造运动的产物,地壳在内、外营力作用下，集聚的构造应力突然释放，产生震动弹性波，从震源向四周传播引起。由于地震作用的随机性、复杂性,地震波波形各异，其对建筑物的作用各不相同,震对建筑物的作用与建筑物自身所固有的自振周期、场地土的动力特性有关,所产生的破坏程度也各不相同。中国是一个多地震国家，2008年5月12日发生在汶川的5.12大地震，近7万人丧生，1.8万人失踪，1600万间房屋倒塌，造成了极其惨重的人员伤亡和财产损失。通过对建筑地震震害实例进行分析，找到其原因，机理，并在设计中有效减少地震危害，意义重大。抗震设计概念设计方法是指一些在难以作出具体规定的问题，例如结构破坏机理的概念，力学概念以及由震害试验现象等总结提供的各种宏观和具体的经验等，必须由工程师运用“概念”进行分析，作出判断，以便采取相应的措施。未经抗震概念设计的结构不能称其为抗震结构。建筑结构的抗震设计，是以现有科学水平和经济条件为前提的。 GB50011 - 2010《建筑抗震设计规范》对抗震概念设计的要求更全面、更合实际的规定，增加了“不规则建筑结构的概念设计”，使得概念设计在工程中的应用更具体更明确地落到实处，切实提高了结构的抗震能力。 规范的修改说明“概念设计”愈来愈受到国内外工程界的普遍重视。
地震及结构所受地震作用机理，特性复杂，地震科学还有许多规律未被认识。抗震设计思路发展历程随着建筑结构抗震相关理论研究不断发展，结构抗震设计思路也经历了一系列的变化。结构抗震设计思路经历了从弹性到非线性，从基于经验到基于非线性理论，从单纯保证结构承载能力的“抗”到允许结构屈服，并赋予结构一定的非弹性变形性能力的“耗”的一系列转变。 在当前抗震理论下形成的现代抗震设计思路，其主要内容是合理选择确定结构屈服水准的地震作用来进行结构的强度设计，从而确定了结构的屈服水准，制定有效的抗震措施使结构和抗震构造措施。现代抗震设计理念是基于对结构非弹性性能的研究上建立起来的，其核心在很大程度上取决于良好“的概念设计”。为了保证结构具有足够的抗震可靠性，建筑抗震概念设计主要考虑了以下因素：场地条件；建筑物的平、立面布置及其外形尺寸规则性要求； 抗震结构体系要求-即抗震结构体系的选取、构件的布置以及结构质量的规则分布；非结构构件的布置，结构材料与施工质量等。
. 场地条件 正确地进行建筑场地选择和场地抗震性能评价,对于建筑物的结构抗震设计有十分重要的意义。影响建筑物震害的场地因素主要是局部地形特征、地质构造、地基土性质、地下水埋深等几方面,这些场地条件常常是造成震害显著差异的重要因素。建筑抗震概念设计，选择建筑场地时，应划分对建筑抗震有利、不利和危险的地段，选择建筑场地时，应根据工程需要，掌握地震活动情况、工程地质和地震地质的有关资料，对抗震有利、不利和危险地段做出综合评价。对不利地段应提出避开要求避开对建筑抗震不利的地段，当无法避开时，采取有效措施。对危险地段，严禁建造甲、乙类的建筑，不应建造丙类的建筑。选择对建筑抗震有利的场地，不应在危险地段建建筑。建筑基础与土质、强风化岩质边坡的边缘应留有足够的距离，其值应根据抗震设防烈度的高低确定，并采取措施避免地震时地基基础破坏。这就考虑了地震因场地条件间接引起结构破坏的原因，诸如地基土的不均匀沉陷、 地震引起的地表错动与地裂等等。特别是有液化现象的场地，一定要按规范避开，加固处理。
建筑物的平、立面布置及其外形尺寸规则性要求建筑的平立面布置应符合概念设计的要求，结构体型(平立面)简单,结构抗侧力构件的刚度和承载力在平面内规则、对称,在竖向则上下连续且均匀,即在平面、竖向和抗侧力体系上没有明显的和实质上的不连续(突变)。建筑设计不应采用严重不规则的设计方案。建筑及其抗侧力结构的平面布置宜规则、对称，应具有良好的整体性；建筑的立面和竖向剖面宜规则，结构的竖向刚度突交易造成抗震薄弱层（部位），薄弱层可用楼层的实际承载力与设计计算的弹性受力之比来判断，该比值在总体上应保持一个相对均匀的变化，避免大的起伏，竖向抗侧力构件的截面尺寸和材料强度宜自下而上逐渐减小，避免抗侧力结构的侧向刚度和承载力突变。不规则的建筑物的平、立面布置受力复杂,结构分析难度大,易造成较多的抗震薄弱部位,在抗震措施处理上难免顾此失彼而留下破坏隐患。而体型规则的结构受力简单、明确,容易判断其地震时的反应,便于采取抗震构造措施和进行细部处理。而体型复杂、特别或严重不规则的结构则受力复杂,结构分析难度大,易造成较多的抗震薄弱部位,在抗震措施处理上难免顾此失彼而留下破坏隐患。 如不能避免，也应对薄弱部位采取有效的抗震构造措施，使我们的设计更加完善合理少出问题。丽江地震 512汶川地震中用严重不规则的方案建筑遭受严重破坏，就是前车之鉴。
抗震结构体系的选取、构件的布置以及结构质量的规则分布 抗震结构体系的选取受震级大小，震中远近，场地好坏以及建筑材料，施工条件、经济条件等诸多因素影响，是一个综合的技术经济问题，须进行周密考虑确定。规范对建筑结构体系主要要求是达到体系受力明确，传力台理，传力线路不间断，具有明确的计算简图和合理的地震作用传递途径。.保证结构延性能力的抗震措施合理选择了结构的屈服水准和延性要求后，就需要通过抗震结构体系的选取、构件的布置来保证结构确实具有所需的延性能力，从而保证结构在中震、大震下实现抗震设防目标。系统的构件的布置，质量的规则分布措施包括以下几个方面内容：1.“强柱弱梁”：人为增大柱相对于梁的抗弯能力，使钢筋混凝土框架在大震下，梁端塑性铰出现较早，在达到最大非线性位移时塑性转动较大；而柱端塑性铰出现较晚，在达到最大非线性位移时塑性转动较小，甚至根本不出现塑性铰。水平地震作用下，梁的屈服先于柱的屈服，。从而保证框架具有一个较为稳定的塑性耗能机构和较大的塑性耗能能力。2.“强剪弱弯”：剪切破坏基本上没有延性，一旦某部位发生剪切破坏，该部位就将彻底退出结构抗震能力，对于柱端的剪切破坏还可能导致结构的局部或整体倒塌。因此可以人为增大柱端、梁端、节点的组合剪力值，使结构能在大震下的交替非弹性变形中其任何构件都不会先发生剪切破坏。
非结构构件的布置建筑非结构构件主要包括附属结构构件如附属机械电气设备系统，装饰物如幕墙，围护墙和隔墙等。构件与其结构主体支座和连接等需符合地震时对使用功能的要求。
我国是一个多地震的国家,建筑抗震很重要.现在随着计算机的发展，各种结构设计软件大量涌现，但抗震结构设计概念非常重要，设计人员什么时候都不能丢掉概念而一味地相信计算机。不能丢掉概念而一味地相信计算机。概念设计决定建筑物的抗震性能，如果概念设计不适宜于抗震，那么不管多“精密”的计算也无济于事。要在明确结构抗震概念设计的基础上合理运用。目前我国在学习借鉴世界其他国家抗震研究成果的基础上，逐渐形成了自己的大部分内容都符合现代抗震设计理念先进的抗震结构设计概念思路，但是也有许多要改进的地方，需要我们今后加以完善，通过遵循抗震概念设计的原则，使建筑物具有更可靠的抗震性能。
参考文献
