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随着超高层住宅建筑的兴起，目前新建商品住宅中高度超过100米的住宅数量日趋增多。超高层住宅建筑的设计成为电气设计人员关注的热点。超高层建筑一般建筑面积大，人员密度高，火灾危险性大，万一发生火灾，火势蔓延速度快，扑救难度大，人员疏散较为困难。与超高层公建相比，超高层住宅不属于人员密集场所，居住人员对环境较为熟悉，规范中的规定相对公建来说宽松些，并没有停机坪和避难层的设计规定，火灾时以自救为主。正因如此，火灾的早期报警及消防自动灭火更为重要，它可以将火灾控制在初期，为人员疏散争取时间，使人员能最大程度的得以疏散。
2011年5月并于2012年4月实施的《住宅建筑电气设计规范》对于建筑高度为100m或35层及以上的住宅建筑进行了详细的规定，从用电负荷等级、自备电源、导体及线缆选择、应急照明、防雷、火灾自动报警系统几个方面进行了规定。下面就超高层住宅建筑设计中的一些设计要点进行探讨研究：
1用电负荷等级的确定
规范明确规定消防用电负荷、应急照明、航空障碍照明、走道照明、值班照明、安防系统、电子信息设备机房、客梯、排污泵、生活水泵均应为一级负荷供电。其中消防用电负荷、应急照明、航空障碍照明、生活水泵宜设自备电源，即柴油发电机组供电。目前本地的工程项目中，设置柴油发电机组的情况较少，房地产商会首先考虑经济投资，对于“宜”的设置项会选择不设置，但随着人们对消防方面安全防范意识的增强，相信不久的将来，柴油发电机组会成为超高层住宅建筑设计的必要组成部分。
2导体及线缆的选择要求
规范明确规定用于消防设施的供电干线应采用矿物绝缘电缆。矿物绝缘电缆是用退火铜作为导体、密实氧化镁作为绝缘、退火铜管作为护套的一种电缆，由于它的全部材料都是采用无机材料，所以它本身不会引起火灾，不可能燃烧或助燃，它可以在接近铜的熔点的火灾情况下继续保持供电，是一种真正意义上的防火电缆。近年来多起发生人员伤亡的火灾实例显示，人员出现死亡的一个重要原因是火焰烟雾中毒所致的窒息。火灾烟雾中含有大量的一氧化碳及塑料化纤燃烧产生的含氯、苯等有害物质的气体火焰又可造成呼吸道灼伤及喉头水肿，这些因素足以使浓烟中的被困者在3~5分钟内中毒窒息身亡。此外在浓烟的状态下人员无法辨别方向，进而无法逃生。因此在设计过程中，对于非消防电源的干线电缆、电线应选用阻燃低烟无卤或无烟无卤的交联聚乙烯绝缘电力电缆、电线。这类电缆的特性，使得当火灾发生时，烟浓度低，可见度高，有害气体释放量小，便于人员撤离。
3防火系统的设计要求
超高层住宅遇见火情时的扑救和应急救援能力，是设计人员设计过程中的重点。对于和居民住宅相关的消防安全内容均应得到重视，建筑内应设消防控制室、火灾自动报警系统为特级保护对象，除了卫生间外，均应设置火灾自动报警系统。报警系统主要由火灾自动报警系统、消防联动控制系统、消防专用电话系统、火灾应急广播系统、火灾漏电报警系统、电梯运行监视控制系统、应急照明控制及消防系统接地构成。
设计中应明确消防安全警示标识、喷淋灭火系统、报警装置、应急广播装置等设置标准。特别是在住宅户内需安装火灾探测报警器。上海更提出进一步要求：100米以上的超高层住宅应设置避难层。
上海出台的《住宅设计标准》是国内首个将避难层纳入超高住宅的设计标准。新标准明确规定100米以上超高层住宅每15层或者45米设置一层避难层，避难层严禁常人居住，净面积应按每平方米3人计算。新标准的实行为超高层住宅的居住安全提供了保障。
此外，《住宅建筑电气设计规范》指出建筑高度为100m或35层及以上的住宅建筑、居住人口超过5000人的住宅建筑宜设应急联动系统。应急联动系统应以火灾自动报警系统、安全技术防范系统为基础。
应急联动系统应具有下列功能： 1)对火灾、非法入侵等事件进行准确探测和本地实时报警。2)采取多种通信手段，对自然灾害、重大安全事故、公共卫生事件和社会安全事件实现本地报警和异地报警。 3)指挥调度。4)紧急疏散与逃生导引。5)事故现场紧急处置。应急联动系统宜具有下列功能： 1)接受上级的各类指令信息。2) 采集事故现场信息。3) 收集各子系统上传的各类信息，接收上级指令和应急系统指令下达至各相关子系统。4) 多媒体信息的大屏幕显示。5) 建立各类安全事故的应急处理预案。
应急联动系统应配置下列系统： 1) 有线／无线通信、指挥、调度系统。2) 多路报警系统。3) 消防一建筑设备联动系统。4) 消防一安防联动系统。5) 应急广播一信息一疏散导引联动系统。应急联动系统宜配置下列系统： 1) 大屏幕显示系统。2) 基于地理信息系统的分析决策支持系统。3) 视频会议系统。4) 信息系统。
应急联动系统宜配置总控室、决策会议室、操作室、维护室和设备间等工作用房。 应急联动系统建设应纳入地区应急联动体系并符合相关的管理规定。
与此同时，新规范中还规定了住宅设计中通用的以下几点需要注意：
4低压配电系统保护方面
规定了每套住宅应设置自恢复式过、欠电压保护电器。
4.1导管布线方面
潮湿地区的住宅建筑及住宅建筑内的潮湿场所，配电线路布线宜采用管壁厚度不小于2.0mm的塑料导管或金属导管。这是对以往设计要求的金属导管1.5mm的进一步提高。
对于敷设在楼板内、垫层内的线缆保护导管做了相应规定，在住宅电气设计过程中，户内箱体预留，设备间选择、楼板内管径与楼板厚度要求是和土建专业密切配合的几个方面，也是预留预埋时的设计要点。
4.2电气竖井布线方面
规范对于电气竖井的设置做了明确的规定。高层住宅建筑利用通道作为检修面积时，电气竖井的净宽度不宜小于0.8m。电气竖井内应急电源和非应急电源的电气线路之间应保持不小于0.3m的距离或采取隔离措施。电气竖井内应设电气照明及至少一个单相三孔电源插座，电源插座距地宜为0.5m~1.0m。电气竖井内的照明开关宜设在电气竖井外，设在电气竖井内时照明开关面板宜带光显示。
4.3公共照明方面
住宅建筑的门厅应设置便于残疾人使用的照明开关，开关处宜有标识。可在距地1.0米和1.3米各设一只照明开关，既满足了要求又节省了造价。
4.4家居配线箱方面
距家居配线箱水平0.15m~0.2m处应预留AC220V电源接线盒，是为了给箱内的有源设备供电，电源变压器可安装在电源接线盒内，接线盒内电源宜就近取自照明回路。
4.5安防技术防范系统方面
电子巡查系统为应设置项，可选择离线式电子巡查系统和在线式电子巡查系统。
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随着我国社会经济建设的快速发展，城市化进程不断加快，城镇人口日益增加，致使城市住房建设用地较为紧张，超高层住宅建筑的建设也日益增加。目前，超高层住宅建筑内部结构设计方面的变化愈加明显，许多新兴的结构设计方案逐渐被超高层住宅建筑工程所采用。同时住宅建筑结构类型与使用功能越来越复杂，结构体系日趋多样化，对住宅建筑结构设计工作的要求也不断提高。在超高层建筑建设过程中，部分建筑的结构设计环节并不是十分合理，加上工程设计人员容易出现一些概念性的错误，给建筑的质量安全和使用带来了一定的安全隐患。因此，如何提高超高层住宅建筑结构设计水平，就成为了工程设计人员面临的一项难题。
1 工程概况
某高层住宅建筑面积为29000.4m2，地下1层，地上43层，大屋面高度138.02m。本工程结构体系采用现浇钢筋混凝土剪力墙结构，120m＜高度＜150m，属于B级高度建筑，楼盖为现浇钢筋砼梁板体系。
建筑抗震设防类别为标准设防类(丙类)，结构安全等级为二级，设计使用年限为50年。所在地区的抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.10g，设计地震分组为第二组，场地类别为Ⅲ类，场地特征周期为0.55s，地震影响系数最大值采用0.08，上部结构阻尼比0.05。建筑类别调整后用于抗震验算的烈度为7度，用于确定抗震等级的烈度为7度，剪力墙抗震等级为一级。
2 基础设计
本工程的基础设计等级为甲级，主楼基础采用冲钻孔灌注桩，桩身混凝土强度等级为C35，桩直径为1100mm，单桩竖向承载力特征值为8000kN；桩端持力层中风化凝灰岩(11)层，桩身全断面进入持力层≥1100mm，桩长约50m。桩基全面施工前应进行试打桩及静载试验工作，以确定桩基施工的控制条件和桩竖向抗压承载力特征值。
承台按抗冲切、剪切计算厚度为2700mm，承台面标高为－5.200，基础埋置深度为7.7m(从室外地面起算)。
3 上部结构设计
3.1 超限情况的认定
参照建设部建质［2006］220号《超限高层建筑工程抗震设防专项审查技术要点》附录一“超限高层建筑工程主要范围的参照简表”，结合本工程实际逐条判别，将存在超限的情况汇总如下。
(1)附表一，房屋高度方面
设防烈度为7度，剪力墙结构，总高度138.05m＞［120m］，超限。
(2)同时具有附表二所列三项及三项以上不规则的高层建筑(因篇幅所限，本文不再详细列出)。
第一项．扭转不规则:考虑偶然偏心的扭转位移比＞1.2但＜1.3，虽然本条超限，但仅此一项。所以本工程不属于附表二所列的超限高层。
(3)具有附表三某一项不规则的高层建筑工程。根据SATWE计算结果分析、判别，本工程亦不属于表三所列的超限高层。
综上所述，本工程只属于高度超限的超高层建筑。
3.2 上部结构计算分析及结构设计
本工程为剪力墙结构，120m＜高度＜150m，属于B级高度建筑，按《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ3－2002)(以下简称高规)5.1.13条规定:
(1)应采用至少两个不同力学模型的三维空间分析软件进行整体内力位移计算。
(2)应采用弹性时程分析法进行整体补充计算。
根据《高规》要求，本工程采用的时程分析计算程序为PKPM系列的SATWE软件，并采用PMSAP软件进行对比分析。
本工程属于纯剪结构，作为抗侧力构件的剪力墙，选用正确的结构分析程序尤为重要。SATWE对剪力墙采用墙元模型来分析其受力状态，这种模型的计算精度比薄壁柱单元高，所以我省大多数工程的结构计算都选用SATWE程序。实际上就有限元理论目前的发展水平来看，用壳元来模拟剪力墙的受力状态是比较切合实际的，因为壳元和剪力墙一样，既有平面内刚度，又有平面外刚度。实际工程中的剪力墙几何尺寸、洞口大小及其空间位置等都有较大的随意性。为了降低剪力墙的几何描述和壳元单元划分的难度，SATWE借鉴了SAP84的墙元概念，在四节点等参平面壳元的基础上，采用静力凝聚原理构造了一种通用墙元，减少了部分剪力墙因墙元细分而增加的内部自由度和数据处理量，虽然提高了分析效率，却影响了剪力墙的分析精度。此外，从理论上讲，如果对楼板采用平面板元或壳元来模拟其真实的受力状态和刚度，对结构整体计算分析比较精确，但是这样处理会增加许多计算工作。在实际工程结构分析中，多采用“楼板平面内无限刚”假定，以达到减少自由度，简化结构分析的目的，这对于某些工程可能导致较大的计算误差。SATWE对于楼板采用了以下几种假定:(1)楼板平面内无限刚；(2)楼板分块平面内无限刚；(3)楼板分块平面内无限刚，并带有弹性连接板；(4)楼板为弹性连接板。对弹性楼板实际上是以PMCAD前处理数据中的一个房间的楼板作为一个超单元，内部自由度被凝聚了，计算结果具有一定的近似性，某种程度上影响了分析精度。根据高规要求，本工程应采用两个不同力学模型的三维空间分析软件进行整体内力位移计算，由于PMSAP对剪力墙和楼板都采用了比较精确的有限元分析，单元模型更接近结构的真实受力状态，虽然数据处理量大大增加，但其分析精度却比SATWE高。用PMSAP软件对SATWE程序的计算结果进行分析、校核，是比较可信的。
SATWE和PMSAP两个程序均采用弹性时程分析法进行多遇地震下的补充计算，弹性时程分析法计算结果作为振型分解反应谱法的补充。
程分析主要结果汇总如下:
表1 结构模态信息
表2 地震荷载(反应谱法)和风荷载下计算得到的结构最大响应
多遇地震时弹性时程分析所取的地面运动加速度时程的最大值为35cm/s2。针对报告中提供的实际强震记录和人工模拟的加速度时程曲线，根据08版抗震规范要求，本工程选择了两条天然波和一条人工波。这三条波的时程曲线计算所得结构底部剪力均大于振型分解反应谱法计算结果的65%，且三条时程曲线计算所得结构底部剪力的平均值亦大于振型分解反应谱法(以下简称CQC)计算结果的80%。由此可见本工程选择的地震波是满足规范及设计要求的。
SATWE和PMSAP时程分析的楼层剪力曲线如(图1、图2)所示。
图1 SATWE时程分析楼层剪力图
图2 PMSAP时程分析楼层剪力图
比较上图振型分解反应谱法(CQC)计算的楼层剪力曲线图，在大部分楼层基本能包络时程分析曲线，仅电算34层以上CQC法计算楼层剪力略小于时程分析的结果。由此可见振型分解反应谱法用于本工程的抗震分析是安全可靠的。设计中仍以振型分解反应谱法计算结果为主，并将34层以上部分指定为薄弱层，该部分楼层地震剪力予以放大。这一方案也得到了本工程超限高层审查与会专家的认可。
比较PMSAP和SATWE计算出的基底剪力非常接近，其余参数如周期、结构的总质量、地震荷载和风荷载下计算得到的结构最大响应位移、地震下的剪重比等都比较接近，说明用这两个程序做计算分析是可以互相校核的。
3 抗震性能设计
本工程综合考虑设防烈度，场地条件，房屋高度，不规则的部位和程度等因素，本工程只属于高度超限的超高层建筑，且高度只超过A级而未超过B级，故将本工程预期抗震性能目标定位在“D”级，即为小震下满足性能水准1的要求，中震满足性能水准4的要求，大震下满足性能水准5的要求。
普通的高层结构抗震设计基于小振弹性设计，对于本超高层结构作为主要承重构件的剪力墙，尤其是底部加强区需要提高其抗震承载能力。根据抗震概念设计“强柱弱梁、强剪弱弯”的要求，剪力墙也需要有更高的抗震安全储备，所以本工程剪力墙底部加强区采用中震设计。具体措施如下:
(1)根据安评报告中震设计的地震影响系数最大值采用0.23，不考虑与抗震等级有关的内力增大系数(即剪力墙抗震等级定为四级)，不计入风荷载的组合效应。
(2)抗剪验算按中震弹性设计，考虑重力荷载与地震作用组合的分项系数，材料强度取设计值，考虑抗震承载力调整系数。计算结果作为剪力墙底部加强区水平筋的配筋依据。
(3)抗弯验算按中震不屈服设计，不考虑重力荷载与地震作用组合的分项系数，材料强度取标准值，不考虑抗震承载力调整系数。计算结果作为剪力墙底部加强区约束边缘构件竖向钢筋的配筋依据。
本工程通过对关键构件剪力墙底部加强区进行中震设计，即抗弯承载力按中震不屈服复核，抗剪承载力按中震弹性复核，结构能满足性能水准1、4的要求，预估结构在大震作用下能满足性能水准5的要求。各性能水准目标具体描述如下:
性能水准1:结构在遭受多遇地震后完好，无损伤，一般不需修理即可继续使用，人们不会因结构损伤造成伤害，可安全出入和使用。
性能水准4:遭受设防烈度地震后结构的重要部位构件轻微损坏，出现轻微裂缝，其他部位普通构件及耗能构件发生中等损害。
性能水准5:结构在预估的罕遇地震下发生比较严重的损坏，耗能构件及部分普通构件损坏比较严重，关键构件中等损坏，有明显裂缝，结构需要排险大修。
4 结论
通过工程实例分析超高层住宅建筑结构设计工作，可以得出以下几点结论：①PMSAP和SATWE计算结果的比较表明了SATWE计算结果进行结构设计是基本可靠的；②采用合理的方法对部分楼层剪力进行了调整，能够有效确保工程抗震分析安全、可靠；③对剪力墙底部加强区采用中震设计，能够满足住宅建筑的抗震需要。
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2.1结构选型
从结构造价、施工便捷性角度出发，选用现浇钢筋砼结构;因为项目均为住宅，从建筑使用空间角度考虑，不希望出现突出室内的柱、跨房间梁等，因此结构体系选择剪力墙结构体系。砼强度等级竖向构件C50～C30，水平构件C35～C30。
2.2结构优劣性分析
规则点式因其平面规则、高宽比最小，为结构最优;板式因进深小，且屋顶构架高(如图6)为结构最差;不规则点式则介于二者之间。
2.3建筑结构的高宽比
规则点式平面的宽度容易得到，但板式和不规则点式的平面较为复杂，在此参照广东省实施《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ3—2002)补充规定3.2.2条:“…当建筑平面非矩形时，可取平面的等效宽度B=3.5r，r为建筑平面(不计外挑部分)最小回转半径。”［1］。的宏观控制，如果高宽比过大，就会对结构体系、结构构件断面的设计和结构经济性的控制带来不小的挑战。
2.4水平荷载作用下结构基底剪力分析
3个项目地震基底剪力有无安评相差6%～34%(不规则点式超高层对地震力敏感)，因此结构计算均采用安评值;Y向风工况基底剪力比地震工况基底剪力部分大22%～85%，由此可见，该场地水平荷载尤其是风荷载较大。
3结构体系的变形分析及布置原则
3.1通过结构试算，变形控制工况，结构弱轴方向的荷载控制工况全部为风荷载工况;风荷载与建筑体型密切相关而与结构主体关联性较小(仅风振相关)，而地震荷载与结构刚度、周期、自重等息息相关，因此应把握水平荷载的类型在结构体系布置时采取不同的措施。
3.2剪切变形与弯曲变形抗侧力刚度较弱的结构体系(比如框架结构)，其水平力作用下的变形以剪切变形为主，抗侧力刚度较强的结构体系(比如剪力墙结构)，其水平力作用下的变形以弯曲变形为主，框－剪体系则介于二者之间，整体弯曲变形主要体现在竖向构件在倾覆弯矩作用下的拉压变形，因此对于剪力墙结构，要加强关键位置(离刚心较远且整体性较好的位置)的竖向构件轴向刚度，就可提高整体抗弯刚度，减小弯曲变形，控制楼层最大层间位移角。
3.3剪力滞后效应“剪力滞后效应在结构工程中是一个普遍存在的力学现象，小至一个构件，大至一栋超高层建筑，都会有剪力滞后现象，具体表现是:在某一局部范围内，剪力所能起的作用有限，所以正应力分布不均匀”［3］。剪力滞后效应会降低整体抗弯刚度;如果要减少剪力滞后效应，应加强结构体系整体性特别是加强关键竖向构件(或筒体)之间的连接。
3.4结构抗侧力体系布置原则经过4.1～4.3的分析，结构布置原则如下:①找出关键位置的竖向构件并予以加强(提高整体抗弯刚度，原理类似于加强工字钢的翼板)。②尽量对齐纵、横向墙置，加强整体性，减小剪力滞后效应(原理类似于设计工字钢的腹板)③对抗侧力刚度帮助不大的构件以承受竖向荷载为主来设计，以合理低限设计结构断面，减轻结构自重。通过加强关键位置的竖向构件和减小剪力滞后效应形成高效抗侧力体系，从而实现以较小代价达到结构需求的抗侧刚度的设计目的。另外，从建筑使用功能的角度出发，剪力墙布置做如下建议:①优先考虑楼、电梯井，分户墙位置，可减少被转换的概率。②布置在楼、电梯井尽量形成筒体，筒体内墙从底部开始就采用最小断面至顶，降低建筑公摊。
4结构体系的布置要点与结构计算模型、参数的处理
4.1布置要点
4.1.1板式住宅
X向:利用周圈凸窗设计高连梁、提高整体刚度。Y向:南北向离刚心较远位置设置厚墙、大断面柱(如图7中涂黑部分的竖向构件)，利用楼电梯井形成筒体;加强南北向连接;尽量对齐剪力墙。
4.1.2规则点式住宅
建筑外周圈剪力墙体通过凸窗位置高连梁围成筒体，内部楼电梯间围成筒体;加强内外筒体连接。
4.1.3不规则点式住宅
建筑外周圈剪力墙体尽量满布，周圈凸窗位置均设计为高连梁;离刚心较远位置设置筒体并适当加厚墙体(如图9中涂黑部分的竖向构件)。
4.2结构计算模型中部分构件、参数的处理。
4.2.1连梁:计算模型处理方式分两种，墙上开洞方式和按普通梁方式，按墙上开洞方式输入计算则软件一般按壳单元处理，按普通梁方式输入则软件一般按杆单元处理，前者的力学模型更贴切实际情况，整体性比后者大甚至大很多，因此在结构计算模型中连梁尽量按墙上开洞方式输入。
4.2.2连梁刚度折减系数:风荷载工况下取1.0，地震工况取0.5～0.7。
4.2.3带边框柱剪力墙:传统软件将剪力墙作壳单元处理(不考虑面外刚度)，边框柱作杆单元处理，在承受垂直于剪力墙方向弯矩时未考虑剪力墙的有利作用而全部由边框柱承担，会造成边框柱设计不合理，解决办法是读出内力手算复核或采用能考虑剪力墙的有利作用的软件。
4.2.4位移比对层间位移角的影响:当楼层层间位移角不满足规范要求时，不要盲目去做加法，应该分析是由于整体刚度不足造成还是扭转造成，如果是扭转造成则调整刚心位置去解决，如果是整体刚度不足(位移比已很小)则应再加强整体刚度。
5竖向构件的设计与优化
在主体结构的砼用量中，板式超高层住宅剪力墙所占的砼体积比例一般在2/3左右，点式超高层一般也占到50%以上，同时剪力墙中边缘构件的用钢量又占到整个剪力墙用钢量的2/3左右，因此整个结构体系设计是否经济重点在于剪力墙以及其边缘构件的设计是否合理;剪力墙在设计中注意问题如下:
(1)多布长墙少布短肢墙，在优化墙体时先考虑优化墙厚，后考虑优化墙长;设置的厚墙、端柱在通过了层间位移角最大楼层后应及时收断面。
(2)在结构电算模型初步定案后，应在图中画出边缘构件范围并推敲其合理性，修改完成后再反馈到电算模型中。
(6)端柱的含钢率较剪力墙高，如结构经济指标要求较高，则要把端柱断面设计至合理低限。
(4)组合墙、边框柱、端柱应按照合并的组合墙截面进行配筋。
(5)在约束边缘构件区域，计算体积配箍率时考虑墙身水平筋伸入边缘构件作箍筋，优化配筋同时提高墙体的整体性;在构造边缘构件区域，暗柱箍筋除采用封闭箍外，内部采用拉钩隔一拉一，在优化配筋的同时使其与约束边缘构件区域承载力有所差别，形成多道防线。
6结构经济指标、结构的建筑适用性评估
在结构初步设计阶段，结构体系定案后应及时评估结构的经济性和适用性，避免后面返工:
6.1结构经济性评估在地震烈度7.5度，风荷载较大地区，建筑物高宽比以及结构的规则性对结构经济指标的影响较大，以上三栋建筑的砼单方指标比值为1:0.72:0.89;钢筋单方指标比值为1:0.78:0.92;三个项目的经济指标均在可以接受的范围内。
6.2结构对建筑空间的适用性评估
(1)板式住宅:除少数北面外墙较厚外(500～600mm)，其余墙体厚度在第3层以上均不大于200mm，除凸窗外，梁高不大于450，梁宽不大于200，在高宽比超规范很多、水平荷载很大的地区达到了结构与建筑在使用空间上的基本和谐统一。
(2)规则点式住宅:除底层墙厚300～400外，标准层以250，200厚度为主，除凸窗位置外，其余主梁高不大于570;满足建筑要求。
(3)不规则点式住宅:除底层及三个控制弯曲变形的角部墙厚为300～400外，标准层以250，200厚度为主，除凸窗位置外，其余主梁高不大于570;满足建筑要求。
7结论
本文以三栋具体的超高层住宅建筑为例，总结出厦门杏林湾这一水平荷载较大地区超高层住宅结构设计的流程：
(1)在水平荷载大、高宽比大情况下，通过加强关键位置竖向构件和减小剪力滞后效应形成高效抗侧力体系，实现以较小代价达到结构需求抗侧刚度的目的。
(2)通过第(1)点布置出合理的结构体系后，还应在结构计算模型、电算参数的处理方面抓住重点，使其符合实际情况;最后落实到具体的每个结构构件的设计上来。
篇4
我国是一个人口大国，随着城市化进程，大部分人集中到了城市，高层住宅随之兴起，开发商在满足规划和规范前提下为了利用有限的土地建出更多住宅面积取得更好的经济效益，也会考虑建造超高层住宅，尤其在一些城中村改造项目、地标性项目、繁华地段等。框架-核心筒是超高层项目常用的一种结构形式，在商住楼设计中可以为底部商业提供足够的使用空间，也可以为地下室提供更多的停车空间，同时上部住宅可变空间也得到改善。国内外广泛的工程设计实践或研究成果表明，框架-核心筒结构形式适用高度可达200米。本文主要以8度抗震设防烈度区、Ⅲ类场地条件为设计背景进行分析。《高层建筑混凝土结构技术规程》[1]（JGJ3-2010）（以下简称《高规》）中3.3.1条规定：8度（0.2g）B级高度框架-核心筒最大适用高度为140m。
框架-核心筒结构，核心筒作为第一道防线，要求核心筒必须作为一个独立的悬臂筒体结构体系，可以分担绝大部分的剪力（一般可接近90%）和大部分的倾覆弯矩（一般>60%），外框架虽作为第二道防线，但要保证能承担一部分的剪力和相当部分的倾覆弯矩，所以《高规》规定框架承担的地震总剪力Vf≥0.2 V0（V0结构底部总剪），不满足应进行调整，使其不小于力0.2V0和1.5Vf，max（Vf，max为框架部分楼层地震剪力标准值中最大值）两者的较小值。目前框架-核心筒结构震害资料较少，破坏模型并不熟悉。中国建筑科学研究院做过缩尺比例1：10实体结构试验，罕遇地震下模型最终破坏形式为倾覆破坏，主要为混凝土核心筒根部被拉开，框架柱拉断。用软件进行罕遇地震下分析，主要破坏模式也是倾覆破坏，其中性能较好的破坏模式是核心筒破坏先于框架柱的破坏。本文以一高烈度不利场地的框架-核心筒结构的抗震设计为例，从安全经济角度出发，分析基础选型、结构选型、结构的破坏模式，采取一些加强措施，以达到预定的性能目标，为工程设计提供参考。
1、工程概况
地面以上结构高138.3米，地上44层，地下3层，地上建筑面积约36700m2。一层～四层为商业，一层层高5.4m，二～四层层高4.8m，住宅标准层层高2.9米，在第十五层和第三十层共设置两个避难间，一层～四层右边部分带一跨裙房。平面尺寸长×宽约为33m×26m，框架柱中心与核心筒体外墙的轴线尺寸分别为6.8m、6.9m（X向）、8.40m、9.50m（Y向），一共有24颗外框架柱，外框柱中心线之间的平均距离为5m，塔楼高宽比5.3；核心筒平面尺寸长×宽约为13 （X向）×14.5（Y向）mm，筒体高宽比10.6；楼板为现浇钢筋混凝土楼板，无大开洞情况。结构体系采用钢筋混凝土框架核心筒结构。结构属于B级高度工程，仅高度一项超A级高度。
2、地震作用
2.1 依据国家现行规范《建筑抗震设计规范》[2]（GB 50011-2010）（以下简称《抗规》）的规定，本工程水平向地震动参数（5%阻尼比）如下：
表2.1《抗规》地震动参数
地震烈度 50年超越概率 场地特征周期Tg 地面最大加速度（gal） 水平地震影响系数最大值αmax
多遇地震 63% 0.65s 70 0.16
设防地震 10% 0.65s 200 0.45
罕遇地震 2% 0.70s 400 0.90
2.2本工程采用时程分析法时，选用了三条时程波，其中两条天然波，一条人工波，计算结果取包络值。进行多遇地震、设防地震、罕遇地震计算时，所用地震加速度时程最大值采用《抗规》中规定的相应值。
3、基础设计
拟建项目为拆旧新建工程，勘察期间大部分地段地面堆存有建筑垃圾，地面不平坦，地势较开阔。场地及周边无滑坡、崩塌、泥石流等不良地质作用及地质灾害隐患；地基中除分布有软弱土和可液化饱和砂土层不良地基土外，无暗埋的古河道、暗塘、暗浜及其它不利埋藏物分布，不良地基土可通过采取合理的基础形式进行处治。总体静态条件下场地稳定，适宜本项目工程建设。场地抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度值为0.20g，设计地震分组为第三组，Ⅲ类建筑场地。场地0～20m深度范围，④1层粉砂、④3层粉砂、④3b层粗砂均为轻微液化饱和砂土层，局部可达中等液化。
由于上部荷载较大，且场地条件不好，不宜采用天然基础，应采用桩筏基础，地勘单位推荐采用预制桩（500mm）和旋挖成孔灌注桩（800mm），优先采用预制桩。业主希望采用方桩（450mm）。预制桩需要接桩、制桩，穿越较硬层时易产生“爆桩”，其中管桩较方桩经济，但强度与沉桩能力较方桩低。本场地沉桩需穿越部份④2圆砾、④3粉砂和④3b中粗砂夹砾砂。沉桩较困难，④2圆砾层需结合基坑开挖时采取部份或全部清除，因而需选择匹配的桩机和强度较高的方桩，防止暴桩而影响工程施工，同时采取预打砂袋井的方法，削减挤土效应所带来的危害。采用方桩进行布桩后，审图单位认为方桩（450mm）间距1600mm太密，且单桩承载力特征值需要考虑液化土层折减，折减后富余不足，且主楼与裙房沉降控制不易，方桩造价700万。综合考虑后决定选用旋挖成孔灌注桩（800mm），桩长50m，桩端持力层为⑤3粘土、⑤4粉砂、⑤5粘土层，而再试桩过程中单桩竖向抗压承载力极限值没有达到设计的要求，但相差300KN，所以采用桩侧和桩端后注浆工艺进行沉渣处理及补强，后期检测达到了设计要求，沉降也得到了有效控制，但造价有所提高，旋挖成孔灌注桩（800mm）且后注浆造价1100万，但此桩可钻挖强风化岩石层，施工速度较快，地质条件变化适应性强，节约了施工时间；振动小噪声低，也对周围城区影响较小，重要是为高楼的建设打好了基础控制了沉降。为了控制主楼和周边裙房的沉降差，沿各塔楼与裙楼相邻周边，设置沉降后浇带，先施工塔楼，待塔楼主体基本完工后，再施工裙楼，全程进行沉降观测，待塔楼主体结构封顶，沉降基本稳定后，根据沉降观测值并计算后期沉降差能满足设计要求后，再封闭后浇带。
4、上部结构设计
4.1结构选型
该项目结构选型主要在考虑核心筒墙厚度，和是否在平面四个角部设置剪力墙。建筑设计人员希望核心筒做薄，可以为商业和住宅提供更多面积。
方案一：核心筒墙厚度900mm厚，外框架方柱1100mm。
方案二：核心筒墙厚度600mm厚，外框架方柱1100mm，平面四角布置L型剪力墙构成外筒。
方案二在多遇地震作用下的位移角为1/890（X），1/840（Y），结构周期较短，刚度较大。四角L剪力墙吸收了20%以上的地震剪力，设防地震要做到抗剪不屈服需要较大截面，而且出现全截面受拉；核心筒剪力墙厚度也不能满足设防地震抗剪不屈服，需要加厚核心筒剪力墙。
方案一在多遇地震作用下的位移角为1/811（X），1/808（Y），结构周期较方案二有变大，结构刚度也较方案二有减小，地震剪力减小。核心筒剪力墙厚度能够满足设防地震抗剪不屈服。
综合对比，方案一优于方案二。方案一四角取消剪力墙降低了结构刚度，降低结构吸收的地震剪力，且核心筒作为第一道防线有足够厚度抵抗地震力，罕遇地震弹塑性分析对比也发现方案二四角剪力墙出现严重抗剪屈服，受拉破坏，反而成了第一道防线，要保证四角剪力墙抗剪不屈服，能承受拉力，就需要加钢骨和钢板，所以经济代价也较大，所以选择了方案一。
4.2 性能目标
该项目上部结构平面和竖向都规则，仅有高度超A限，属于比较规则的高层建筑。《超限高层建筑工程抗震设防专项审查技术要点》中指明：房屋高度在《高规》B级高度范围内且比较规则的高层建筑应按《高规》执行。通过设防水准地震作用下（中震）振型分解反应谱法（等效弹性方法）的分析，核心筒剪力墙一半墙肢出现了全截面受拉，个别框架柱也出现受拉。性能目标的设定要根据业主和建筑物自身的需要，根据场地地震发生概率，建筑物的破损概率，给出一个建立在最佳成本效益核算基础上的抗震设防目标，由于场地为Ⅲ类场地，设防烈度8度，且房屋处在人口密集的城中心，下部为密集的商业建筑，所以综合考虑，底部加强区关键竖向构件性能目标设定为：中震不屈服，大震抗剪不屈服。该结构上部楼层住宅层高仅2.9m，为了提高抗侧刚度，梁截面高度都900mm以上，导致商业以上柱全为短柱，所以考虑在轴压比较高的15层以下，采用型钢混凝土柱。剪力墙底部加强区也暗埋钢骨，底部墙肢拉力全部由钢骨承担。通过中震和罕遇地震下动力弹塑性时程分析，结构位移角都符合规范规定，且竖向构件在加入钢骨后都能实现中震不屈服，大震下抗剪不屈，有较好的延性和耗能能力。
4.3 加强措施
针对结构超限，采取了比规范更严格的抗震措施。框架柱：15层以下框架柱加型钢，提高结构延性和耗能能力；底部加强区按中震不屈服配筋；控制框架柱剪压比和轴压比；框架柱剪力调整取max[ 0.20Q0，1.5Vmax]。框架梁：跨高比小于4，构造加交叉斜筋，提高抗剪能力。核心筒剪力墙：底部加强区剪力墙埋入钢骨，型钢全高设置栓钉；底部加强区按中震不屈服配筋；提高底部加强区核心筒剪力墙配筋率高于规范20%；连梁采用钢板连梁提高抗剪能力。楼板：加强核心筒内部、开洞部位及平面四角楼板配筋。
结论
（1）超高层由于自重荷载较大，不利场地的基础选型要控制主楼沉降以及和周边裙房的沉降差。
（2）框架核心筒结构增设角筒提高整体刚度，也要保证内筒作为第一道防线承担足够的地震力，不能出现角筒作为第一道防线。
（3）性能目标的设定要综合考虑业主和建筑的需要，设定前提也是建立在充足的计算分析上，采用弹塑性分析找出结构薄弱部位，对症下药。
参考文献：
[1] JGJ3-2010高层建筑混凝土结构技术规程[S].北京：中国建筑工业出版社，2010
[2] GB50011-2010建筑抗震设计规范[S].北京：中国建筑工业出版社，2010
篇5
1972年8月在美国宾夕法尼亚洲的伯利恒市召开的国际高层建筑会议上，专门讨论并提出高层建筑的分类和定义。
第一类高层建筑：9-16层（高度到50米）；
第二类高层建筑：17-25层（高度到75米）；
第三类高层建筑：26-40层（最高到100米）；
超高层建筑：40层以上（高度100米以上）。
在我国，民用建筑按地上层数或高度分类划分应符合下列规定：
1 住宅建筑按层数分类：一层至三层为低层住宅，四层至六层为多层住宅，七层至九层为中高层住宅，十层及十层以上为高层住宅；
2 除住宅建筑之外的民用建筑高度不大于24m者为单层和多层建筑，大于24m者为高层建筑（不包括建筑高度大于24m的单层公共建筑）；
3 建筑高度大于等于1OOm的民用建筑为超高层建筑。
二、超高层建筑的结构设计特点
超高层的结构体系选择与低层、多层的建筑相比，超高层建筑的结构设计显得十分重要。不同的建筑结构体系选择可以对建筑的楼层数目、平面布置、施工技术要求、各种管道的布置及投资多少等产生最为直接的影响。
（一）超高层的建筑结构设计的特点
1.水平力的主要因素
楼房的自重与楼面的载荷在竖向放人构件中所产生的弯矩与轴力大小仅仅是与楼房的高度一次方形成正比，但是水平载荷对与建筑所产生的倾覆力矩以及轴力的大小则是与楼房的高度二次方形成正比。因此在超高层的建筑设计中，水平力是设计主要因素，风荷载大部分情况成了水平力主导作用。
2.轴向变形的因素
由于楼房的自重而产生的轴向压应力会导致楼房的中柱产生出较大轴向变形，会直接导致连续梁的中间支座处负弯矩值直接减小，从而导致跨中正弯矩值与端支座的负弯矩值增大。
3.侧移做为控制指标
超高层的建筑结构侧移随着高度增加会迅速的增大（侧移量和楼层之间高度四次方是正比关系），所以控制结构侧移是超高层建筑结构设计的关键指标。
4.抗震设计的要求更高
超高层的建筑属于重点设防，抗震措施须按相应的规范要求加强。
（二）造型设计
建筑造型现代、简洁。主楼在进深方向上分解为三部分，通过实、虚、实的组合使楼体形体感增强，同时建筑元素以竖向线条为母题，使楼体感觉更为挺拔。裙房延续主楼的竖向线条，与主楼在建筑语汇上统一。
三、总体结构设计
（一）结构选型
在实际工程中多采用钢筋混凝土框架一核心筒结构，虽然其结构承载能力和抗变形能力比筒中筒结构差，但避免了结构竖向抗侧力构件的转换。由于很多情况结构侧向位移难满足限值要求，可利用建筑避难层，设置钢筋混凝土桁架的结构加强层。结构加强层是一把双刃剑，虽然可提高结构抗侧移刚度，也使得结构竖向刚度突变，所以结构加强层及相邻层按《高规》要求进行了加强处理。
（二）超限措施
在工程结构平面形状宜规则、刚度和承载力分布宜均匀，竖向体型也宜规则和均匀、结构抗侧力构件宜上下连续贯通。
由于结构高度超限、而且首层层高较高，超限应对措施把首层及下部若干层的结构抗侧力构件作为加强的重点：下部多层框架柱采用钢管混凝土组合柱，底部几层根据要求核心筒剪力墙四角附加型钢暗柱，首层抗震等级提高一级。钢管混凝土柱有着卓越的承载能力和变形能力，但其防腐和防火材料不仅造价较高还有时效性，需考虑今后的维修保养，钢管混凝土叠合柱及钢管混凝土组合柱可弥补这方面的缺陷。核心筒剪力墙四角附加型钢暗柱，以解决由于首层层高较大，使得剪力墙端部应力集中的问题，并提高剪力墙的承载能力和抗变形能力。
四、钢管混凝土组合柱的梁柱节点
在工程中往往仅在框架柱中采用钢管混凝土，而框架梁则采用普通钢筋混凝土，钢管混凝土柱和钢筋混凝土梁的连接节点成为工程中难点之一。目前常用的连接节点有：钢牛腿法、双梁法、环梁法、钢管开大洞后补强法及纯钢筋混凝土节点法等。现介绍在钢管上开穿钢筋小孔的连接节点，为连接节点的设计提供多一种选择。
（一）钢管开小孔的连接节点构造。钢管上开穿钢筋小孔的连接节点做法要点如下：
1.钢管开小孔：小孔直径D=钢筋直径+10mm，小孔水平间距：3×D，小孔垂直间距=2×D；
2.钢管水平加强环：梁顶面和梁底面各设置一道，环板宽度：钢管混凝土柱时，取0.10倍钢管直径、钢管混凝土叠合柱时，取65～100mm；环板厚度=0.5t且≥16mm（t为钢管壁厚）；
3.钢管竖向短加劲肋：紧贴水平加强环，肋宽=环板宽一15mm，肋厚=环厚，长度为200mm，布置在梁开孔部位的两侧和中间；
4.梁钢筋尽量采用直径较大的HRB400级钢筋，以减少钢管开孔数量。在钢管混凝土叠合柱时，部分梁钢筋可以在钢筋混凝土柱区域穿过。
（二）钢管开小孔连接节点的优点
1.钢管开小孔后对钢管截面削弱不大，梁钢筋穿过小孔后剩余的缝隙很小，钢管对管芯混凝土的约束力基本没减少，不影响钢管混凝土柱的承载能力和变形能力。
2.梁钢筋直接穿过钢管后，梁可以可靠的传递内力，梁长范围内的刚度保持不变，结构受力分析与实际相同。
3.在设置水平加强环和竖向短加劲肋补强后，钢管在节点区是连续的，节点的刚性不受影响，满足“强节点弱构件”的要求。
4.现场施工较方便，即使圆弧形梁钢筋也可顺利穿过；
5.节点补强所用材料比钢牛腿法和钢管开大洞法减少很多，造价较低。
五、剪力墙平面外对梁端嵌固作用分析
框架一核心筒结构，部分框架粱要支撑在剪力墙平面外方向。影响剪力墙平面外对梁端嵌固作用的主要因素：墙平面外对粱端嵌固作用的有效长度、墙线刚度与梁线刚度之比和墙在该层的轴压力等等。目前常用的计算分析软件虽然具有墙元平面外刚度分析功能，但未考虑墙平面外对梁端嵌固作用的有效长度，当遇到墙肢很长或筒体墙肢空间刚度很大情况时，计算分析软件会高估了墙平面外对梁端的嵌固作用，使得梁端负弯矩计算值要大于实际值。
六、核心筒外墙的连梁设计
核心筒外墙的连粱纵筋计算超筋是非常普遍的情况。《高规》规定，跨高比小于5时按连梁考虑，连梁属于深弯粱和深粱的范畴，其正截面承载力计算时，已不符合平截面假定，不能按杆系考虑。《高规》对连梁设计的具体要求是“强墙弱梁”和“强剪弱弯”，但实际施工中还要取决于设计者的理解和经验。工程核心筒外墙的连梁按《高规》要求进行设计，除连梁均配置了交叉暗撑外，对非底部加强部位剪力墙的边缘构件也进行了加强处理，以满足“多道抗震防线’和“强墙弱梁”的要求。
七、结束语
超高层建筑物合理的结构设计至关重要。在达到高层建筑结构的安全性及经济性。重视概念设计，确定合理的结构方案，采取有针对性的技术措施，应保证结构分析计算准确性和设计指标的合理性，重视中震和大震下的结构安全性能。
参考文献：
《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001
《建筑抗震设防分类标准》GB50223-2008
《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010
《建筑抗震设计规范》GB50011-2010
《高层民用建筑钢结构结构技术规程》JGJ99-98
篇6
宏欣豪园项目位于深圳市福田中心区，该工程由4栋45层的超高层住宅塔楼组成，地上1层为商业裙楼，地下3层为地下室，屋顶结构高度为139.54米。A塔楼平面尺寸为33.85x21.65米； B塔楼平面尺寸为31.85x20.75米； CD塔楼平面尺寸为53.45x21.7米； E塔楼平面尺寸为43.75x21.9米。各层层高分别为：地下-3层、-2层、-1层分别为5.2米、4.0米和4.5米，1层5.0米，2层6米，标准层3米。
高层塔楼与裙房的地下室连为一个整体，从地面开始通过设抗震缝把整个建筑分为五个结构单元，其中A、B、E栋高层塔楼各为一个单元，CD栋合为一个单元，裙房分为一个单元。塔楼与裙房间的抗震缝缝宽100mm，A、B座塔楼之间的抗震缝缝宽350mm。
结构设计思路及超限情况判别
本工程地处深圳市，该地区的特点是风荷载大、地震作用相对较小，因此提高结构的抗侧刚度是结构设计的关键。根据以上特点和住宅建筑的功能要求，采用了经济适用的钢筋混凝土剪力墙结构体系。
设计之初，依据《建筑抗震设计规范》及《高层建筑混凝土结构技术规范》，对建筑进行了高度、平面规则性、竖向规则性检查。本工程平面和竖向规则，但建筑高度大于120米，属于高度超限结构。
结构整体计算和分析
弹性计算结果
设计使用美国 CSI公司开发的ETABS、中国建筑科学研究院编制的SATWE、PMSAP软件对整体结构的自振特性进行了分析计算，几种软件计算结果较为接近，结构的主要振型以平动为主，ETABS计算的T1=3.18S，T3=2.70s，扭转为主的第一自振周期与平动为主的第一自振周期之比小于0.85，满足《高规》的要求。
风荷载及小震作用下的结构反应计算是结构设计中的重要内容，本工程结构在风荷载及小震作用下结构最大的层间位移角分别为1/2199和1/1526，小于规范要求的1/800，满足规范限值。
根据《高规》的要求，B级高度高层建筑最大水平位移和层间位移不宜大于该楼层平均 值的1.2倍，不应大于该楼层平均 值的1.4倍。本工程在偶然偏心的地震作用下结构有部分楼层的位移比和层间位移比超过1.2，但均没超过1.4，层间位移比的结果说明结构具有较好的抗扭刚度。
地震作用下楼层剪重比同样是结构整体分析时需要分析的重要内容。《高规》、《抗震规范》对在7度区的结构的剪重比的要求：X方向应大于1.6%，Y方向应大于1.6%，不满足《抗震规范》(5.2.5)验算要求的，应调整地震剪力系数。由于地震影响系数在长周期段下降较快，对于基本周期大于3s的结构，采用振型分解反应谱法计算得到的水平地震剪力可能偏小，出于对结构安全性的考虑，规范规定了不同设防烈度下楼层的最小剪重比。由于本工程前三个振型的周期接近或大于3s，所以底部的地震剪力计算偏小，需要根据规范要求调整地震剪力系数。
《高规》4.4.3规定B级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不应小于其上一层受剪承载力的75%，比《抗规》的要求更严格。楼层的受剪承载力不仅与竖向构件的截面、材料强度、轴力大小等有关，还与剪跨比即层高有关。因此，墙厚的变化及所配钢筋的减少，随着楼层逐渐降低的混凝土标高，轴压力的减少及层高的突变，都会导致受剪承载力的改变。顶层刚度突变主要是由于复式楼层竖向构件截面减小或去除造成的。计算结果表明，层间剪力均满足规范要求，与规范限值相比有一定的富余。
弹性时程分析
采用安评报告所提供的三组人工合成地震波的加速度时程曲线（USER1、USER2、USER3）选出其中1条影响较大的场地人工波，另加两条天然波，考虑双向水平地震作用，同一组地震波的两个水平分量加速度比值取1:0.85。通过对结构的弹性时程分析结果可以得到：(1) 每条时程曲线计算所得结构基底剪力均大于振型分解反应谱法的65%，三条时程曲线计算所得结构基底剪力的平均值均大于振型分解反应谱法的80%，地震波的选择满足规范要求；(2) CQC法的层间剪力曲线基本能包络所选的三条地震波对应的平均层间剪力曲线，但在结构顶部少数楼层，CQC法的地震剪力偏小，说明设计反应谱在长周期阶段的人为调整以及计算中对高阶振型的影响估计不足，施工图设计将对顶部楼层的地震剪力进行调整，满足对时程分析法的内力包络。
中震不屈服分析
由于本塔楼为超限结构，为确保结构的安全可靠，进行了在中震（设防烈度）下的抗震计算，使这些重要的抗震构件（剪力墙、柱、连梁和框架梁），在中震作用下不屈服。
采用空间三维有限元模型固接于地下室顶板，调整地震作用参数进行计算。中震不屈服验算是根据极限状态和小震设计下得到的配筋，计算各主要构件的屈服承载力（按材料的标准值计算），并与中震下的效应组合进行比较，确定构件的状态。若组合效应小于屈服承载力，表示构件未屈服，否则表示此构件屈服。
计算结果表明，有一部分框架梁及连梁在中震时屈服，因此需对该部分构件配筋进行调整。
钢筋混凝土剪力墙采用N-M包络线与内力组合效应的比较确定构件的屈服状态。计算结果表明剪力墙的受弯和受剪承载力满足中震不屈服求。剪力墙的受弯富余系数随楼层数上升逐渐增大。受剪安全系数随楼层数上升逐渐减小。
通过中震不屈服分析和判断可以清楚的看到，结构体系中竖向构件在中震作用下没有发生屈服。连梁有部分进入弯曲屈服状态，但没有发生剪切破坏。框架梁有少数进入弯曲屈服状态，但没有发生剪切破坏。通过调整连梁和框架梁的配筋和对部分连梁截面调整，使主要水平构件不进入屈服。
这从设计上保证了中震不屈服概念的具体落实，也体现了地震中各构件的屈服顺序基本上是首先是连梁屈服，其次有部分框架梁屈服，而竖向构件则没有出现屈服的情况。
动力弹塑性分析
《高层建筑混凝土结构技术规程》5.1.13条规定：B级高度和复杂的高层建筑结构宜进行罕遇地震下的弹塑性静力或动力分析。因此，我们针对本项目结构进行了弹塑性动力时程分析的专向研究。
非线性动力时程分析是进行结构非线性地震反应分析比较完善的方法。这种方法可以准确展现结构高振型的影响, 也能够正确地自动地对多向地震输入的效应进行迭加及组合。动力弹塑性时程分析方法直接模拟结构在地震力作用下的非线性反应，将结构作为弹塑性振动体系加以分析，直接按照地震波输入地面运动，通过积分运算，求得在地面加速度随时间变化期间内结构的内力和变形随时间变化的全过程。
在进行弹塑性动力时程分析前对结构非线性模型（以下简称ABAQUS模型）的各主要弹性性能指标与ETABS弹性模型结果进行了对比分析。在考虑P-Δ效应时，ABAQUS程序能够同时考虑几何非线性与材料非线性。结构的动力平衡方程建立在结构变形后的几何状态上，因此P- 效应被自动考虑。
结果显示非线性模型和弹性模型吻合的比较好，能够很好的反映结构的各项性能表现。因此可以用作罕遇地震下的动力分析。
（1）结构总质量：
ETABS模型：57.69万吨（DL+0.5LL）；ABAQUS模型：57.49万吨（DL+0.5LL），模型的质量误差约为1%。
（2）自振周期与振型
对ABAQUS模型和ETABS模型的前6个振型、周期及变形形状进行了对比，结果显示，ABAQUS弹性模型与ETABS弹性分析模型的动力特性是一致的。
通过以上对比，可以认为用于罕遇地震作用下的结构动力弹塑性时程分析的计算模型是准确的。
通过弹塑性动力分析，得出如下结论：（1）罕遇地震作用下，连梁在t=5.4s时开始进入弹塑性工作阶段，分析结束时刻连梁的塑性发展得比较充分，对结构的抗震有利。剪力墙在t=6.6s时进入弹塑性工作阶段，晚于连梁。（2）罕遇地震作用下，结构位于中下部的剪力墙出现了中等程度的损伤，但剪力墙中钢筋基本未出现屈服；（3）罕遇地震作用下，结构中的连梁在罕遇地震双向输入作用下出现损伤程度较为严重，起到了一定的耗能作用，部分连梁钢筋进入屈服阶段；（4）罕遇地震作用下，结构最大层间位移角小于规范限值；（5）顶部中下部楼层楼板在罕遇地震下损伤情况较为明显，可能需要适当加大楼板配筋；（6）该结构具有良好的抗震性能，能够抵御7度大震地震波（峰值加速度220gal），能够实现“大震不倒”的性能目标。大震下，结构能达到抗震性能设计目标D级。
结论
本文介绍了深圳宏欣豪园项目E栋塔楼的结构设计内容，包括弹性小震场地谱、规范谱分析，时程分析，中震不屈服分析及动力弹塑性的计算分析，通过对计算结果的分析比较，证明了主体结构在承受水平荷载和竖向荷载的作用下，能够完全满足承载力的使用要求及正常使用极限状态下的变形要求，保证了各构件的正常使用和整个结构的安全、经济可靠。本文有关设计的思路可为低地震烈度、高风荷载地区超高层住宅的结构设计提供参考。
篇7
Key words: the modern city; Tall; Residential construction; Structure design
中图分类号：TU318文献标识码：A文章编号：
前言
随着城市化进程的加快，以及国民经济的高速发展，我国城镇人口不断增加，规模也不断增大，使得现代城市住房建设用地较为紧张，所以建设高层或超高层住宅建筑成为城市发展的必然趋势。这也给超高层建筑是设计也带来了更多的挑战和崭新的课题。如何设计出舒适、安全、经济、美观，同时又要符合使用者精神生活要求的建筑，成为建筑设计者必须直面问题。
一、工程简述
按照规范[1,2]结构体系的适用范围,采用剪力墙结构体系。剪力墙厚度:地下室、底层架空层370mm或400mm,标准层均为240mm。100m左右超高层竖向构件混凝土等级为C40～C30；140m左右超高层竖向构件混凝土等级C55～C30.梁板混凝土等级为C35～C30。
该工程设计基准期为50年,结构设计适用年限为50年。抗震设防烈度为6度,设计基本地震加速度为0.05g,地震分组为一组,设计特征周期为0.45s,抗震设防类别为丙类,结构安全等级为二级。场地类别为Ⅲ类。采用桩筏基础,主楼区域采用直径700、800、900、1000mm钻孔灌注桩,一层地下车库采用管桩满足抗拔要求。
二、结构概念设计
高层建筑中,宜使结构平面内形状简单、规则、刚度和承载力均匀,根据高宽比选取合理的户型,结构平面布置应减少扭转的影响；高层建筑的竖向体型宜规则、均匀,避免有过大的外挑和内收。结构的侧向刚度宜下大上小,逐渐均匀变化,不应采用严重不规则的结构体系。对可能出现的薄弱部位,应采取有效措施予以加强。4#、5#、7#、8#、16#、17#楼平面见图1～图3,其中11#、12#楼和7#、8#相同,本工程不规则超限内容见表1,因此应严格控制其它不规则指标,以避免成为复杂超限高层结构。
高层建筑结构抗震设计计算是在一定假想条件下进行的,尽管分析手段不断提高,分析原则不断完善,但由于地震作用的复杂和不确定性,地基土影响的复杂性和结构体系本身的复杂性,可能导致理论分析计算和实际情况相差数倍之多,尤其是当结构进入弹塑性阶段之后,会出现构件局部开裂甚至破坏,这时结构已很难用常规的计算原理去进行分析。实践表明,设计中把握好高层建筑的概念设计是很重要的。
图 14#、5#楼奇数层平面图
图 27#、8#楼奇数层平面图
三、结构计算设计及设计要点
与低层或多层建筑不同,结构侧移已成为高层结构设计中的关键因素。随着建筑高度的增加,水平荷载下结构的侧向变形迅速增大,与建筑高度H的4次方成正比(=qH1/8EI)。另外,高层建筑随着高度增加、轻质高强材料的应用、新建筑形式和结构体系的出现、侧向位移的迅速增大,在设计中不仅要求结构具有足够强度,还要具有足够的抗推刚度,使结构在水平荷载下产生的侧移被控制在某一限度之内。
图 316#、17#楼奇数层平面图
高层和超高层建筑减轻自重比多层建筑更有意义。从地基承载力或桩基承载力考虑,如果在同样地基或桩基的情况下,减轻房屋自重意味着不增加基础造价和处理措施,可以多建层数,这在软弱土层有突出的经济效益。地震效应与建筑的重量成正比,减轻房屋自重是提高结构抗震能力的有效办法。高层建筑重量大了,不仅作用于结构上的地震剪力大,还由于重心高地震作用倾覆力矩大,对竖向构件产生很大的附加轴力,从而造成附加弯矩更大。
在满足地下室车库层和底层架空或者底层商铺的前提下,遵循对称、均匀、周边、拐角的原则,在结构周边、拐角和核心筒等部位对落地剪力墙进行较合理布置,主体结构抗震等级为三级(低于140m)和二级(高于140m)。对结构薄弱部位如楼电梯周围,内庭院周围均设置了120mm厚楼板,采用双层双向拉通钢筋予以加强;对少量肢长受到限制的短肢剪力墙(墙肢长度∶墙厚
本工程项目中仅16#和17#楼高度超限,应报省超限高层建筑工程抗震设防专项审查。风荷载取值,考虑到以后城市建设的不断发展,位移计算时取0.45kN/m2,强度计算时取0.5 kN/m2。
四、优化设计对策
4.1剪力墙的延性设计:弱化剪力墙和连梁刚度,控制墙肢长度:墙厚=10∶1左右,把长剪力墙开洞(结构洞或门窗洞)成联肢墙,洞顶设置跨高比≥5的弱连梁,结构洞及窗台用砌块填砌。弱化后的剪力墙和连梁具有较轻的自重、更大的延性和抗震耗能能力,钢筋用量也较小。根据多年设计经验,建筑物高度80m以下时剪力墙面积占标准层面积的3.5%～7%时较合理,让最大层间位移角接近规范限制,太大或者太小时,或者是剪力墙布置不合理,或者工程造价太高。随着建筑物高度增加,该比值相应增大。剪力墙布置合理时,各剪力墙轴压比相差不大,且都小于规范要求,剪力墙一般是构造配筋,一般采用12或14直径钢筋即可满足要求,可明显减少剪力墙用钢量。
4.2为进一步减少工程造价,采取减轻填充墙荷载,用新三级钢筋,板采用分离式配筋,选用直径较小的通长筋及减少次要构件钢筋用量等优化设计措施。
表1结构计算结果
五、结构计算结果分析
通过相同户型不同高度计算分析,在满足相应规范的前提下,得出了竖向构件面积占标准层面积的比值,见表1,其中7#、8#楼该比值偏大,剪力墙一般需要300mm和350mm才可以满足规范的基本计算要求。
经过比较,7#、8#楼户型最不经济合理,4#、5#楼户型次之,16#、17#户型最经济合理,分析原因,主要是7#、8#楼户型高宽比太大,远远超过了规范的数值,经过与业主协商,7#、8#楼决定另选户型。
由于户型的需要,塔楼的高宽比一般都较大,通过对本项目中4#、5#楼不同高宽比的计算分析,在竖向构件面积占标准层面积合适的比值范围内,高宽比在8左右时,竖向构件在200mm或者240mm宽度就基本可以满足计算要求。
经与业主协商调整后确定户型和塔楼高度,周围梁高为240mm×470mm,内部梁高200(240)mm×400mm, 4#、5#楼未注明板厚均为120mm,7#、8#、9#楼未注明板厚为100mm。应业主要求,主卧内卫生间120mm厚墙下做暗梁处理,标准层剪力墙均为240mm厚。经优化各塔楼用钢量在60～65kg/m2和混凝土量,具体见表2。
表2 各塔楼的用钢量与混凝土量
六、结语
通过对上述工程实例的分析,得出以下结论:
(1)建筑户型的选择非常重要,户型尽量简单规则,户型的选择直接关系到结构体系的复杂程度,和工程造价存在着直接的关系。
(2)概念设计对于高层和超高层结构方案的合理、经济即有效选取非常重要,不能仅仅考虑结构设计的合理性,而且还能考虑到建筑的适用功能、进而满足建筑的安全性、适用性和耐久性的要求。
(3)超高层住宅一般采用框架剪力墙结构体系和纯剪力墙结构体系,剪力墙应遵循对称、均匀、周边、拐角等原则进行合理布置。剪力墙和连梁应进行优化设计,剪力墙尽量不要采用短肢剪力墙,剪力墙的墙肢长度与墙厚之比大于8,当墙肢长度过大时,应中间开洞,设置为弱连梁(跨高比不小于5的连梁)。延性剪力墙结构体系具有更轻的自重、更好的延性和更强的抗震耗能能力;剪力墙布置要合理,高度80m左右的高层,竖向构件面积占标准层面积的最佳比例为5.0%左右,高度100m左右超高层住宅的最佳比例为6%～8%,随着高度不断增加的最佳延性设计较短肢墙有更好的经济效益。
(4)结构设计中,对不规则部位,特别是结构的薄弱部位,应通过计算、分析进行准确判定,并加以可靠的加强措施。
参考文献：
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随着人民物质生活的逐步改善和提高，建筑界新材料和新工艺的普遍使用，人们对住宅的功能和品质要求越来越高，强调个性化、高档化和功能化的居住小区越来越多出现在我们面前。住宅的给排水系统是住宅的重要组成部分，是人们生活必不可少的功能体系，居民住宅给排水质量是住宅功能和品质的重要组成。住宅给排水的设计和施工对住宅建设、日后使用、维护有重要的影响。影响住宅给排水质量的因素有很多，本文根据住宅给排水施工的实际经验的基础上，提出按照经常出现问题的设计和施工步骤，既：给排水管材的选用、水表的安装、水管的敷设方式和用水器具的设置，将住宅给排水系统的设计和施工划分为如下几个主要要点
1 居民住宅给排水管材选用的要点
1.1 居民住宅给排水管材选用要有经济性
由于居民收入的差异，居民住宅给排水管材选用也应该存在着不同，中高档的住宅可选用铝塑复合管或PP—R管或镀锌钢塑管作为给排水管材。中低档居民住宅可选用卫生级硬聚氯乙烯管作给排水管材，以降低工程和房屋造价。
1.2 居民住宅给排水管材选用要有安全性
禁止使用冷镀锌钢管用于室内给水管道，可根据当地的实际情况逐步推广应用铝塑复合管、交联聚乙烯管、三型无规共聚聚丙烯管等新型管材，保证居民住宅给排水管材的安全性。
1.3 给排水管材选用应参考连接方式
由于建筑科技的发展，给排水施工出现了很多新工艺和新材料，在居民住宅给排水管材选择中要综合考虑到管材之间连接的方式和各种管材的兼容性，将各种管材通过科学合理地连接成为一个性能良好的给排水体系。
1.4 居民住宅给排水管材选用要有技术性
居民住宅给排水管材选用要从技术上进行思考，对管材的温度、压力和性能做以通盘考虑，选出功能适合设计的管材。
2 居民住宅给排水水表的设置要点
2.1 多层单元式住宅水表的设置
多层单元式住宅水表的设置一般在室外水表箱内，分户水管沿室内管井或建筑外墙引入户内，相应水表集中在外墙的水表箱内，建议给水管道入户后加设一个控制阀门，以便于住宅户内的管道维修。
2.2 高层及超高层住宅水表的设置
对于高层及超高层住宅或建筑外立面有特殊要求的住宅，给水立管及水表间均设在楼梯间或走道外，由水表间至各户的给水横干管敷设在楼板下面。
2.3 高标准住宅小区住宅水表的设置
对于高标准住宅小区，一般采用自动计量系统。智能抄表系统是通过在水表上加装辅助装置，用导线将用水量信号传输至户外的信号收集器完成的。
3 居民住宅给排水管的敷设要点
3.1 居民住宅给水管的敷设要点
目前，新建住宅用水点位置分布较散，给水干管入户后可即接入分水器，分水器暗设于入户除隐蔽角落或厨房，卫生间墙体内，设置可曲挠橡胶接头，低层部分设置减压装置降低末端压力。
3.2 居民住宅排水管的设计要点
日常生活中，经常出现上下层住户因排水管道漏水而导致的各种纠纷、影响邻里关系。要根据安全、经济、环境等因素综合考虑，合理选择排水管。在居民住宅的设计中可以考虑厨房内可不设地漏，避免地漏施工处渗漏和地漏反味。在住宅室内地面以下敷设的排水管最小管径宜为DN75，方便使用和维修。对于楼房合粪便污水的底层排出横管，使用DN125为最小管径，能极大地减少管道的堵塞机会。选用UPVC芯层发泡排水管重量轻又具有隔热隔音的效果，特别适合于建筑排水，可显著地降低流水噪音，提高排水能力。
4 居民住宅给排水用水器具的设计要点
4.1 预留安装热水供应的接口
家用热水器一般有燃气、电、太阳能等三种，燃气热水器和电热水器一般安装在厨房或卫生间内，在建筑给排水设计时应预留出热水器的安装位置和冷热水管道的接口；太阳能热水器一般安装在屋顶上，冷热水管道可敷设在管道井内。
4.2 选用新型用水设备
首先，采用陶瓷片密封水嘴，感应式或延时自闭式水嘴。其次，采用节水型冲洗水箱、卫生洁具和配件。其三，水质保障设备的应用，推荐给排水系统中安装除氟、除铁、除锰设备。最后，推荐选用多种防二次污染的消毒设备，如臭氧、二氧化氯、次氯酸钠及紫外线等处理设备。
5 居民住宅给排水其他问题
5.1 地漏水封深度的控制
目前，建设及施工单位为了降低造价使用市场上价格低廉的地漏，这种地漏水封一般不大于3厘米，满足不了水封深度要求。另外，居民装修房子时选用装修市场上的不锈钢地漏替代原来的塑料地漏，外表虽光亮美观，内部水封同样很浅。当排水时，地漏的水封由于正压或负压被破坏，臭气进入室内，建议设计施工时采用高水封或新型防返溢地漏。
5.2 坐便器排水口位置选择
由于坐便器的型号规格较多，各型号座便器对下排水口的位置要求也不尽相同，设计施工中应选择合理的位置以便适应多数居民的要求，施工图纸应有各种卫生洁具的定位尺寸。
6 结语
给排水系统是居民住宅重要的基础设施，是人们生活比必不可少功能性设备。随着人民需要的不断提高住宅给排水系统呈现出差异化、灵活化和多功能化的趋向。可以说，给排水系统的设计和施工不但影响到居民住宅的建筑质量，而且影响着人们生活的质量，因此，要加强对居民住宅给排水设计和施工的管理，本文在常见的几个方面对居民住宅给排水问题进行了简单的探讨，希望大家在此基础上进一步思考和实践，找出实现居民住宅给排水系统多功能化和实用化的新办法。
参考文献
[1] 曹辉.关于住宅建筑给排水设计的思考[J].建筑设计管理.2009，07.
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引言
超高层建筑的建造，其所以如此之快，除了有的城市为了有一个高大的形象建筑之外，主要还是超高层建筑能在有效面积的土地上，得以发挥最大的使用效益。也尽管建造超高层需要的费用比一般高层建筑高出很多，但在我国的城市建设中，随着日益快速发展的需要，为土地使用率的提高，必然会使超高层建筑以更快的速度发展。
一、超高层建筑设计的特点
1、超高层建筑由于消防的要求，须设置避难层，以保证遇到火灾时人员疏散的安全。由于机电设备使用的要求，还需要设置设备层。一般超高层建筑是两者兼而使用，而对于更高的多功能使用的超高层建筑，它不只每15层设一个避难层兼设备层即可，还需要设有机电设备层。对于这些安放有设备的楼层设计除考虑实际的荷载之外，更需考虑设备的振动对相邻楼层使用的影响。
2、超高层建筑的平面形状多为方形或近似，对于矩形平面其长宽比也是在2以内，尤其抗震设防的高烈度地区更应采用规则对称平面。否则，在地震作用时由于扭转效应大，易受到损坏。
3、超高层建筑的基础形式除等厚板筏基和箱基外，由于平面为框架-核心筒或筒中筒，基本没有一般高层建筑中所采用的梁板筏基。同时，由于基底压力大要求地基承载力很高，除了基岩埋藏较浅可选择天然地基外，一般均采用桩基。
4、房屋高度超过150m的超高层建筑结构应具有良好的使用条件，满足风荷作用下舒适度要求，结构顶点最大加速度的控制满足相关规定要求。
二、超高层建筑结构设计要点
1、平面设计
从地基承载力或桩基承载力考虑，如果在同样地基或桩基的情况下，减轻房屋自重意味着不增加基础造价和处理措施，可以多建层数，这在软弱土层有突出的经济效益。地震效应与建筑的重量成正比，减轻房屋自重是提高结构抗震能力的有效办法。高层建筑重量大了，不仅作用于结构上的地震剪力大，还由于重心高地震作用倾覆力矩大，对竖向构件产生很大的附加轴力，从而造成附加弯矩更大。
在满足地下室车库层和底层架空或者底层商铺的前提下，遵循对称、均匀、周边、拐角的原则，在结构周边、拐角和核心筒等部位对落地剪力墙进行较合理布置，主体结构抗震等级为三级(低于140m)和二级(高于140m)。对结构薄弱部位如楼电梯周围，内庭院周围均设置了120mm厚楼板，采用双层双向拉通钢筋予以加强;对少量肢长受到限制的短肢剪力墙(墙肢长度∶墙厚
2、基础设计
超高层建筑一般多设二层或更多层的地下室，其基础的埋置深度均能满足稳定要求。而对于基岩埋藏较浅无法建造多层地下室不能满足埋置深度要求的，则可设置嵌岩锚杆来满足稳定要求。
（1）天然地基基础。对于基底砌置在砂、卵石层的建筑，多是采用等厚板筏形基础。但也有工程采用箱形基础。
（2）桩基基础的设计。超高层建筑的桩基础，由于基底压力大，要求的单桩竖向承载力较高，因此，均采用大直径钻孔灌注桩或有条件的工程场地采用大直径人工挖孔扩底灌注桩。桩端持力层的选择应考虑层厚较大和密实的砂、卵石层或中风化、微风化基岩，以减少桩端沉降变形。
3、核心筒外墙的连梁设计
核心筒外墙的连梁纵筋计算超筋是非常普遍的情况，《高规》对连梁超筋有专门的处理措施，而且研究文献也不少，但计算模型的选取也是重要因素之一。《高规》规定，跨高比小于5时按连梁考虑，即连梁属于深弯梁和深梁的范畴，其正截面承载力计算时，已不能按杆系考虑，也就是已不符合平截假定，但许多分析软件仍然把连梁按杆系计算，其计算偏差当然是很大了。按“强墙弱梁”和“强剪弱弯”原则进行连梁设计时，虽然《高规》对连梁设计有具体要求，但这个“弱”要到什么程度，还是取决于设计者的理解和经验。本工程核心筒外墙的连梁按《高规》要求进行设计，除连梁均配置了交叉暗撑外，对非底部加强部位剪力墙的边缘构件也进行了加强处理，以满足“多道抗震防线”和“强墙弱梁”的要求。
4、转换层设计
高层建筑应保证大空间的需求的房间具有足够的刚度，从而防止转换层沿竖向的刚度变化过大，应建立严格的转换层上部和下部结构的侧向刚度比例。高层建筑的转换层抗震的结构设计中，转换层结构的侧向刚度不小于上一层结构侧向高度的百分之七十，并且根据高层建筑的指数设计的规范要求。控制转换层结构的下部与上部的等效侧向刚度比宜接近于1。同时还应保证一定比例剪刀墙的落地，加大落地厚度，从而提高剪刀墙混凝土的强度等级，减小洞口的尺寸，从而尽量使纵横墙形成筒体。整体结构的分析过程，应对转换层的薄弱部位的楼板平面的变形对建筑结构受力的印象程度。并通过剪刀墙的布置方式的调整，从而使相应的结构与刚性相接近，避免了扭转，实现平面布置的规范。合理地加强框支剪力墙转换层以下竖向构件的配筋率，按相关规定确保整体稳定和结构抗倾覆；同时，使用现浇钢筋混凝土楼板来达到增强结构整体性的目的。保证核心筒内部楼板厚为150mm，并且是双层双向的配筋以及相关围护材料为新型轻质材料，从而有利于减小地震反应，减轻建筑自身重量。
5、电梯设计
超高层建筑内主要竖向交通由多部高速电梯承担着人的竖向动线运动。由于甲级办公楼行业规定，电梯等候时间和电梯的运输能力(5分钟内运送人员占总人数的比例：HC5)是另一个重要指标，对其产生直接影响的是电梯的速度、数量和载客人数。另外，电梯的数量和大小又直接影响着建筑面积的大小。
此外，超高层内按照《高层民用建筑设计防火规范》规定，还需布置消防电梯，电梯数量按照标准层单层面积决定。除了客运、消防关系着电梯的设计外，整栋建筑中的所有货运流线，也需通过建筑的竖向交通解决。因此，超高层建筑肩负着整栋建筑的客运流线、货运流线、消防疏散三个重要的方面。
三、新技术的推广和应用
为执行国家建筑技术经济政策，积极推广建设部推广的建筑十大新技术，根据本工程的实际情况，在保证工程总造价不超出投资限额的情况下积极推广使用建筑新技术和新材料。
1、使用高强度钢筋。采用高强度钢筋，充分利用钢筋的抗拉性能，减少钢筋用量，减小构件配筋率，节约工程造价，总体经济效益明显。
2、竖向钢筋接驳采用埋弧对焊或机械连接，可保证钢筋的连接接头的质量。
3、采用高强和高性能混凝土。下部楼层柱及剪力墙混凝土强度等级采用C55；地下室底板、外侧墙及后浇带采用微膨胀抗渗混凝土，以增加混凝土的抗裂性能，取得较好的防水效果。
4、砌体采用新型轻质墙砌体材料，减轻结构自重，减少地震作用，降低基础造价。
结语
超高层建筑自身特点大大增加了超高层建筑的不稳定因素，因此，不能将超高层建筑视为普通建筑的拉伸和重叠，以免影响到建筑的使用效果。在实际设计过程当中，要根据超高层建筑的特点开展相应施工环节的加强，减少安全隐患，确保超高层建筑整体质量，确保我国建筑行业的健康发展。
参考文献
【1】秦荣.高层与超高层建筑结构[M].北京：科学出版社，2012.
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一、高层电气竖井的布置
对于十二层及十二层以上的高层住宅，根据《住规》第4.1.7条规定每单元设置电梯不应少于两台，而且《高规》第6.2.3.2条规定这类住宅的楼梯间应是封闭楼梯间，因此可将电气竖井布置在前室内。以上方案应采取以下防护措施：电气竖井的井壁应为耐火极限不低于1．00 h的不燃烧体；竖井上的检查门应采用不低于乙级的防火门；每隔2～3层在楼板处用相当于楼板耐火极限的不燃烧体作防火分隔；在井壁的外墙上设置可通烟气的排烟口(如百叶窗等)；在竖井内设置火灾自动报警系统，并作为独立的探测区域。做到万一电气竖井发生火灾时，既不能形成烟囱效应，烟气也不能窜人前室和楼梯间，从而不影响人员的安全疏散。对于十一层及十一层以下的高层住宅，可将电气竖井布置在楼梯间内。《高规》和《住规》要求可以仅设一部电梯且住宅的楼梯间可不设封闭楼梯间，但开向楼梯间的户门应为乙级防火门。但应采取以下防护措施：电气竖井的井壁应为耐火极限不低于1.O0 h的不燃烧体；竖井上的检查门采用不低于丙级的防火门；每隔2～3层在楼板处用相当于楼板耐火极限的不燃烧体作防火分隔；在井壁的外墙上设置可通烟气的排烟口(如百叶窗等)；在竖井内设置火灾自动报警系统，并作为独立的探测区域。对于十九层及十九层以上的一梯两户的单元式高层住宅，由于其高宽比超出规范的规定，因其整体稳定性和抗剪力不好，所以超过十九层的住宅多为一梯多户高层住宅或塔式住宅，而一梯多户的高层住宅和塔式住宅因有内廊、走道等公共空间，电气竖井较容易布置，这里不作讨论。
二、电气竖井施工的材料控制
l、电气竖井内所用的电缆桥架规格型号要符合设计要求，采用镀锌制品，镀锌钢板的厚度在桥架宽度小于400mm时，厚度不小于1.5mm，在400～800mm之间时，厚度不小于2mm，大于800mm时，厚度不小于2.5mm。
2、电缆桥架应平直，无明显扭曲，支架应焊接牢固，无显著变形，下料误差应在5mm范围内，切口应无卷边毛刺。
3、防火堵料(防火枕)、防火涂料应选用经国家鉴定的定型产品。
4、竖井内的配电箱应采用经两部认可的厂家生产的合格产品。
5、电线、电.缆及附件应选用符合国家现行技术标准的产品，并应有合格证。
6、电气竖井中使用的辅助材料：钻头、电焊条、氧气、乙炔气、调合漆、焊锡、焊剂、橡胶绝缘带、塑料绝缘带、黑胶布等。
7、金属膨胀螺栓：根据允许拉力和剪力及设备的安装孔径确定。
8、接线端子：根据导线截面及导线根数选用相应规格的接线端子。
9、镀锌材料：钢板、圆钢、扁钢、角钢、螺栓、螺母、螺丝、垫圈、弹簧垫圈等金属材料，均应采用镀锌制品。
三、高层建筑竖井的施工要点
（一）桥架安装
1、安装桥架前，应从上至下对所预留的孔洞和墙面垂直度进行复核，每层具体尺寸要核对，根据尺寸加以支架，支架安装完成后，应保持支架在一个垂直面上。
2、桥架安装应作好接地跨架线（镀锌桥架除外），相邻桥架间用四平方毫米镀锡铜编织袋压铜鼻子连接，应做到横平竖直。
3、安装过程应保证桥架垂直度、平整度，做好成品保护，用塑料薄膜或彩条布进行二次保护，防止污染。
4、桥架内电缆、电线敷设完成后，盖好盖板，过楼板处应作好封堵处理，用防火堵料填好桥架四周，封平，作好防水。
5、在桥架顶部和底部作好接地，不得少于二处。
（二）电缆敷设
1、在桥架就位后,即可敷设线缆。按照设计要求.将需要敷设在该桥架中的电缆按
顺序摆放,排列应整齐.尽量避免交叉。敷设时要按适当的问距加以固定,并且及时装设标志牌。电缆终端头,竖井的两端均应装设标志牌。标志牌上应注明线路编号,无编号时,写明电缆型号、规格及起讫地点:字迹应清晰,不易脱落,规格要统一,能防腐,挂装应牢固。电缆在终端头和接头处要留出备用长度。
2、电缆进入竖井、盘柜以及穿入管子时,出入口应封闭,管口应密封。明敷在竖井内带有麻护层的电缆,应剥除麻护层,并对其铠装加以防腐。
3、电缆穿过竖井后,用防火枕进行密实封堵。利用结构施工期间在楼板底面预埋的埋件,来固定防火隔板,要根据预留洞日尺寸和桥架尺寸,选择防火枕型号。在防火隔板上摆放防火枕时,要按顺序摆放整齐,挨紧电缆,使防火枕与电缆之间空隙不得大于1cm,防火枕摆放厚度不得小于24cm。施工前要将封堵部位清理干净。
（三）配电箱柜安装
1、配电箱安装
在混凝土墙或砖墙上固定安装装配电箱时，要求固定牢固可靠，其出线采用明配管或沿线槽敷设两种方式。在竖井内配电箱出线，不管采用何种方式，都要求配电箱开孔必须使用专用切割工个，不得采用电焊烧孔而影响整体观感。如为明配管人箱，则要求管离箱体200mm处设置管固定支架，同时还应考虑明配管接地，一般采用抱箍加铜塑线方法。如为线槽，则要求与其连接部位应加连接片固定，且线槽还应设置接地线与配电电箱接地端子相连接。配电箱内导线布置应横平竖直，箱内回路标识应清楚。配电箱安装严禁从箱体两侧开孔，由于接地、接零排一般设置在箱体两侧，造成进出线与接地、接零排相碰而引发安全事故。
2、落地柜安装
落地柜安装，底部一般采用槽钢做支架，按施工图纸所标位置，将预制好的基础型钢架放在预留铁件上，用水平尺找平、找正，再用电焊焊牢。柜与基础槽钢间应用镀锌螺栓连接，且要有防松垫片。基础型钢顶部应高出地面lOmm。进人落地柜的导管管口应高出柜的基础而50―80mm。柜体出线如采用线槽，其做法参考配电箱出线。
（四）竖井设备、材料的垂直运输管理
在超高层建筑施工管理中，垂直运输是制约施工工效的主要因素之一。为解决竖井施工过程中的垂直运输问题，主要可采取以下措施。
1、电缆采用分段电缆与T接箱连接的形式在上文提到，采用电缆T接的形式可降低施工难度。同时在超高层建筑中，由于中、高区变电站的存在，使得大规格电缆需要运输至中、高区，然后进行敷设。采用电缆T接的形式，可以使得小段电缆能够采用施工电梯运输至相应楼层，避免了大量采用塔吊或卷扬机等大功率设备运输的困难。
2、使用塔吊及卷扬机运输大规格电缆
中、高区变电站引出的，通过竖井垂直敷设的大规格电缆，由于重量较重，一般采用塔吊或卷扬机进行垂直运输。
一般卷扬机搭设在高层管井旁，通过预留的管井孔洞作为提升通道。塔吊为土建或幕墙施工单位提供，载重量较大。在使用塔吊时需要注意的是，必须在幕墙封闭之前将电缆吊至相应楼层。
3、合理协调使用施工电梯
施工电梯是超高层建筑施工时最常用的垂直运输工具，同时也是最紧张的施工资源。竖井内的母线、配电箱柜、分支电缆、T接箱、插接箱、灯具、桥架等都是通过施工电梯运至相应楼层的。在施工过程中，需要合理协调施工工序，保证施工电梯使用期间的最大使用效率，一般以五至七层为一施工流水段，相关设备、材料一次输运到位。
结束语
上述高层建筑竖井施工技术在一般施工过程中均可应用，但也应根君不同的情况而加以不同的对待。例如有些工程由于施工过程中变化大，增加部分管路，管径不十分明确，此时多采用防火隔层后浇注的方法施工。此种情况下，可不必事先预留孔洞。有些工程中，由于某些原因，可能使竖井出现单层的断开或上下层的错位，此时可利用桥架或线槽在适当位置转换井内管路，注意预留好进出线孔洞及可能与水暖管道的交叉碰撞。
篇11
本项目位于成都成华区东二环内，双林北支路以北、新鸿路以南、二环路以西，项目为住宅及商业配套设施。规划建设用地面积19134.47，建设规模116545.15。
项目总体地势较为平坦，属传统老城核心区域。交通出行方便，生活配套成熟，但区域大环境陈旧，商业品质不高，发展缓慢。地块呈L型，位置整体较深。西北面和东面私密性较好，西侧与南侧临路，展示面及商业价值较高。项目周边市政，教育，医疗，购物，餐饮配套均十分成熟，是项目重要的优势资源。本案整体规模偏小，无自然景观资源，适宜开发中高端或中端首置、首改类产品。
二 规划设计理念
该项目的创作思路是将商业的价值提升到最大化，同时打造高端品质的住宅小区，使得该用地发挥它的最优价值，同时美化城市空间环境。在用地南区，商业沿西侧和南侧布置，在商业部分引入商业街，从小龙桥街和南侧待建规划道路引入人流，提升商业街人气；同时着手商业的空间形态，营造一个内部商业广场，并通过下沉空间将人流引入地下超市，并且在商业广场东侧营造一个带形商业街，并通过连廊来组织内部的交通流线，使得商业部分形态丰富，富有活力。而在用地的南侧和北侧分别是两栋两拼超高层住宅，它们之间是一个开阔的中庭庭院。同时在住宅的西侧的商业部分上方设计了loft公寓，这样无论是在天际轮廓还是总体布局上都能彼此呼应，相对独立，有能发挥出各自功能特色。西侧设住宅小区主要出入口，这样住宅小区人流和商业人流也避免交叉；住宅塔楼以南北向为主，创造良好的日照通风条件，在南北侧住宅之间是大而宽敞的中庭景观空间，而大部分户型享有这样良好的中央园景。建筑高度错落有序，丰富空间层次，美化城市环境和天际线。
三 建筑设计
（一）总体布局：
该项目的创作思路是将商业的价值提升到最大化，同时打造住宅小区的高端品质，使得该用地发挥它的最优价值，同时美化城市空间环境。
在南区的商业空间设计推敲上，商业定位为邻里中心，注重商业空间的外向性及空间内向性。全面考虑商业丰富的业态，功能齐全包揽衣，食，住，行，学，娱乐，健身等，将创意的loft空间，风情商业休闲街集于一体的城市社区型标志性街区型商业综合项目。从商业的空间形态着手，在商业区引入商业街，在小龙桥街和南侧待建规划道路引入人流，将人流引入商业街的内部，在商业区内打造内部商业广场，并且并通过下沉空间将人流引入地下超市，同时在商业广场东侧营造一个带形商业街，这条带形商业街由连廊组织内部的交通流线，使得商业部分形态丰富，富有活力。在这个过程中，由外部商业道路到内部中心广场再到带形商业街以及下沉商业空间，形成了富有空间节奏变化的多元商业空间氛围。
在住宅小区的设计上，着重打造住宅小区品质，要使得小区环境优美，典雅尊贵，形象气质端庄稳重，宜人宜居；同时注重户型的精心设计推敲；注重住宅小区的私密性以及与北区商业部分的相对独立。在住宅的总体布局上L形的用地北侧和南部商业上方分别布置两栋两拼的超高层住宅，而在住宅之间是宽阔开敞的中庭庭院园林空间使住宅的大部分户型都有面向中庭园林空间的良好朝向，使得它们都能享受很好的朝向；另外也充分利用用地东北角的规划绿地，使朝东方向上借得良好的视野。同时，周边住宅和幼儿园的围合使得小区内部拥有一个私密的中庭，营造良好的宜家宜居氛围。在住宅的入口，分别位于小龙桥街与用地临界的最上方，巧妙的使得住宅小区和商业区人流互不交叉，并打造了一个大气独立的小区景观大道，提升了这个楼盘的形象品质。
在loft公寓的设计推敲上，loft与住宅及商业之间的关系相互紧密而富有条理，同时整体空间形态布局富有节奏，相互和谐。整体城市空间形态上疏密有致，开合有序；在空间尺度节奏上，至高的住宅树立挺拔的城市空间形象，公寓的尺度稍跌，最后是尺度宜人，便于人群亲近的商业空间，整体空间尺度上形成高下相盈的节奏势态。loft公寓的入口设在商业街内，使得loft公寓的人流带活内部商业街区，为商业区提供一个基础的商业人流。
（二）单体设计：
住宅建筑：包括四种户型产品（60，70，80，115 ），总户数为948户，户型比例约为35%：30%：30%：5%，满足业主和市场的需要。为超高层建筑，约120米。
B户型（60）为两房，一梯六户以及一梯七户，单层层高2.95m，共四栋分别于基地南北两侧布置，总户数384户。
C户型（70）紧凑三房，一梯六户以及一梯七户，单层层高2.95m，共四栋，分别于基地南北两侧布置，总户数263户。
D户型（80）舒适三房，一梯六户以及一梯七户，单层层高2.95m，共四栋，分别于基地南北两侧布置，总户数263户。
E户型（115 ）舒适四房，一梯六户，单层层高2.95m，共一栋，位于基地西北角，总户数38户。
Loft公寓建筑：户型套内面积将近30，单层层高5.4m，共一栋，位于用地的西南角，四―十五层，下面三层商业，建筑高度约79.8米。
商业建筑：二―三层，层高为，一层6m，二，三层4.5m，位于用地南侧及西侧，少量北侧，建筑高度为10.5m及15m。
（三）立面设计
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Keywords: residential; Architecture; Culture; innovation
中图分类号：TU2文献标识码：A文章编号：
1 工程概况
1.1地理位置
保利佛山市东平新城5号地块住宅项目位于佛山市东平新城天成路以南，裕和路以北,君兰路以东，文德路以西。是东平新城近期开发的核心地段,具有良好的发展前景。
1.2周边交通及环境
地块周边交通便利：南临裕和路，北临天成路，优越的交通条件赋予该地块良好的建设条件。
1.3项目规模
5号地块总用地面积46292m2，规划为住宅及商业服务，并包括12班幼儿园一处。规划总建筑面积222609.7m2，其中地上总建筑面积163566.6m2，容积率3.5，地下总建筑面积59043.1m2，架空层面积754m2。住宅产品主要为高层住宅，小区定位为佛山市大型标志性生态景观豪宅社区。
2 总体规划设计
2.1规划编制依据
2.11《城市规划编制办法》（1991.9）
2.12《城市居住区规划设计规范》（GB50180-932002年版）
2.13《佛山市城市规划管理技术规定》
2.14建设方提供的地块设计要点及其它资料。
2.2建筑布局
本项目地块西边为超高层商业建筑，北边为滨水绿化带，位置优越，景观资源优越。本规划充分利用现状条件，沿君兰路及天成路布置5座31层点式高层住宅，可使住宅产品获得的良好的景观面以及通风采光效果；同时，沿天成路的点式建筑与相邻2、4号地块的建筑形态互相呼应，使城市空间界面更为统一。地块南边沿裕和路布置30层双拼塔楼共四栋，在高度处理上承接西侧超高层，使城市天际线自然过渡，并在端头位采用点式塔楼作为收尾。
十栋塔楼在对城市产生良好的界面同时，在“对内”方面也能很好地形成内部花园围合感，以合理的空间尺度创造出舒适宜人的小区居住环境。
本规划住宅基本为南北向布置，保证绝大部分的户型都有良好的朝向和自然通风条件，既提高的住宅居住舒适度，也使建筑达到对地域性气候的适应
地块南面设置二层公共连廊，串起南面商业及西面、北边沿街商业空间，为小区住户及附近居民提供便利的配套服务，也起到联系各高层住宅的纽带作用。幼儿园放在地块西南边，以获得良好日照及相对独立。
2.3交通规划
小区交通规划采用人车分流。在北侧天成路及西侧君兰路上分别设置人行主入口及次入口，满足需求；机动车分别由北侧天成路及西侧君兰路直接进入小区地下车库，实现小区的完全人车分流。区内部的4米宽道路作为人行通道和应急消防车道、救护车道。
2.4绿化设计
小区内规划了高品质绿化环境以及中心园林，为公众提供了优美的活动、休憩空间。小区内部的绿化园林则通过首层架空，或通过林荫小径连接，以保证整个小区园林能融会贯通。
规划绿地率≥35%，为住户提供一个优秀的生态景观小区。
2.5竖向设计
地块北边天成路标高为4.8米，南边裕和路标高4.5米，小区内部道路最高标高为6.4米，故竖向设计在与城市道路交接处利用缓坡解决竖向高差问题；小区内部绿化园林地坪标高为6.5米，住宅首层地面标高为6.8米。小区面向城市道路的商业建筑比室外城市道路高0.2米。
2.6公建配套及附属设施设计
规划设计沿小区南面裕和路设置二到三层高的商业空间集中商业，沿西边君兰路及北边天成路设置一到二层的沿街商业，为小区住户及附近居民提供便利的配套服务；文化活动站、居委会用房、物业管理用房及社区警务室设置沿天成路的裙楼二层。
2.7经济技术指标一览表
3 建筑设计的不断创新
创新，是所有产业的根本与动力。从南北方、民族建筑设计中提取典型元素，并且进行全新的建构与重建。徽派古建筑以砖、木、石为原料，以木构架为主。梁架多用料硕大，且注重装饰。其横梁中部略微拱起，故民间俗称为“冬瓜梁”，两端雕出扁圆形（明代）或圆形（清代）花纹，中段常雕有多种图案，通体显得恢宏、华丽、壮美。立柱用料也颇粗大，上部稍细。明代立柱通常为梭形。梁托、爪柱、叉手、霸拳、雀替(明代为丁头拱)、斜撑等大多雕刻花纹、线脚。梁架构件的巧妙组合和装修使工艺技术与艺术手法相交融，达到了珠联璧合的妙境。梁架一般不施彩漆而髹以桐油，显得格外古朴典雅。墙角、天井、栏杆、照壁、漏窗等用青石、红砂石或花岗岩裁割成石条、石板筑就，且往往利用石料本身的自然纹理组合成图纹。墙体基本使用小青砖砌至马头墙。
满族的“口袋房”，又叫“斗室”，因其形如口袋和斗形而得名。一般是3间或5间，坐北朝南，房顶用草苫，周围墙多用土垒成。门大多开在东边，也有的中间开门，称“对面屋”。进门便是伙房，又称外屋，西侧或东西两侧为里屋，即卧室。卧室筑有南、北、西三面构成的火炕，这是满族卧室的最大特点。火炕又称“转圈炕”、“拐子炕”、“蔓字炕”等等，满语叫“土瓦”。一般南、北为在炕，东端接伙房炕灶，西炕是窄炕，下通烟道。按满族习俗，西炕上供着神圣的“窝撒库”祖宗板，因此不要说堆积杂物，就连贵客至友也不能坐西炕。南炕温暖、向阳，一般由长辈居住；晚辈则住北炕。火炕既住人又取暖，深得满族群众喜爱。满族入关后，火炕在北方得到了更加广泛的推广。
满族的窗户分上、下两扇，高丽纸糊在窗户外面，糊之前，把盐水和酥油搅拌成的比较稀的糊状物喷在高丽纸上，这样就可以防止被雨浸湿。“窗户纸糊在外”这也是“东北三大怪”之一。烟囱，满语称“呼兰”，建在屋侧，高过屋檐数尺，通过孔道与炕相通。除用空心木外，烟囱多用土坯或砖砌成。满族房门多为两层，内为两扇门板，有木制插销，外为单扇花格门，外糊以纸。
4 结论
我们通过不同民族的设计风格，结合在现代新中式风格住宅设计中，将各种设计元素、设计色彩、设计方法，进行归纳总结，并且大胆使用“三大构成”“现代时尚思想”“低碳”等思想，运用设计在现代住宅建筑设计中。我们作为设计者要深入地了解我国建筑设计的深刻的文化内涵，把握中国建筑文化的特征是研究和设计、保护和抢救以及弘扬民族传统建筑的关键。
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一.背景
城市规划是城市空间布局、建设城市的技术手段，在合理地、有效地创造出良好的居住与活动环境，以生态、绿色和可持续发展的观点延续城市规划与建筑设计的使命，展望城市发展的未来。
近年来，随着城市化率的进一步提高，高层及超高层的居住小区大量涌现，因日照退缩间距而引起的“阳光”维权的事件也越来越多，有的是向部门，规划主管部门投诉，有的是在媒体上曝光，有的甚至向法院。在沈阳，日照分析已成为制约规划方案设计的重要因素之一，甚至是“一票否决”，因此在设计过程中须充分考虑日照的影响，避免规划方案和建筑设计的反复调整。下面就以沈阳为例，与大家共同探讨日照分析在居住区规划和建筑设计中的影响。
二.居住区规划和建筑设计
城市承担着众多职能，其中居住是最重要的一种，而居住区是为居民创造一个适用、经济、美观的生活居所，其内涵是居民日常生活、居住、栖息等。居住区规划对建筑设计实施中起关键指导性作用，主要解决居住区的面和线问题。建筑设计是在居住区规划的前提下，根据建设单位的设计任务要求和建筑工程技术条件进行全面设想，并根据其不同功能具体确定建筑物的空间组合形式和详细尺寸，构造及材料做法。主要解决的居住区规划的点和面问题，同时居住区规划主要是通过建筑设计和景观设计等手段来实现。
三.日照分析
日照分析须由规划设计甲、乙级资质或建筑设计甲级资质的技术部门采用计算机正版分析软件，根据国家标准和各地方法规对有日照要求的拟建、在建、改建或已建的建筑模拟其在规定的日照标准日（大寒日或冬至日）的日照情况，分析计算其相关的量化指标。通俗地讲，是建设单位为了确定拟建建筑对自身和对相邻居住区建筑可能产生的日照影响进行分析，编制《日照分析报告》。
日照分析是为了保障居民享受到最低限度的“阳光”的科学工具。决定居住区住宅建筑日照标准的主要因素有两点：一是所处地理纬度及其气候特征，二是所处城市的规模大小。不同纬度的地区，对日照要求不同，高纬度地区需要更长的日照时间。以沈阳为例，沈阳属高纬度严寒气候地区，住宅主采光面居室的日照时数，在有效日照时间带不低于大寒日2 小时。
四.日照分析报告在居住区规划和建筑设计中的问题探讨
当前，应用现有先进的计算机日照分析科学手段，对居住区日照进行分析成为当前城市规划管理与建筑设计工作的必然趋势。无论是旧城改造，还是新区开发，享受“阳光”的多少备受广大居民关注，也是衡量居住质量的重要指标之一。
4.1 日照分析为规划主管部门审批提供科学直观的数据，在政府出让地块前，通过日照分析预评估可合理控制容积率和建筑密度，保证新项目对周边在居住小区建筑的影响降到最低。
案例：沈阳南塔某居住小区项目，规划设计要点是不大于4.0 的容积率，不大于35%建筑密度。毫无疑问，满足这样的规划设计要点，规划方案应是33 层或以上的高层住宅。由于整个地块呈东西带状型，用地红线的东西向长约1000 米，地块的东面最窄处为55 米，无论怎样的规划设计方案都会对周边居住小区有影响。使得原有规划在满足建筑间距和日照间距退让的前提下，采用一字排开的规划布局。虽然规划方案形成满足规划设计要点和《沈阳市居住建筑间距和住宅日照管理规定》，但对于周边居住小区的影响考虑，它并不是最合理的方案，即使是按政府规定的标准进行日照挡光补偿，也得不到周边居住小区广大群众的认可。日照成为此项目的难点，被挡光的居民或是向部门、规划主管部门投诉，或是通过媒体上曝光，为自身“阳光权”展开拉锯战，形成群众、政府、规划局和房地产开发商等多方的博弈局面，因此，政府在出让土地前应作一个日照分析预评估，给出一个“日照满足”的合理控制容积率和建筑密度。
4.2 在日照分析的具体操作过程中，通过反复的分析，不断论证，得出一个合理的“日照满足”的优选规划设计方案。规划主管部门核定地块的规划设计要点后，建设单位委托设计院按规划设计要点编制规划设计方案；而在规划方案设计阶段，对拟建的居住区有可能产生的日照影响，邀请专家，规划局和设计院等多方进行论证，选择最优最合理的规划设计方案形成满足日照要求，并作为规划主管部门审核建设工程规划设计方案的重要依据之一。
案例：沈阳南塔某居住小区项目受地块的限制，由于日照问题未能解决，项目处于停工状态，群众，政府，规划局和房地产开发商等多方经历2 年多的漫长协商。经过反复分析和论证，政府同意降低容积率，把容积率调整为3.3。将原有规划设计方案中33 层的高层住宅调整为5 层、15 层、20 层、28 层和32 层的建筑组合，重新选型建筑单体，尽可能做小标准层面积，通过日照分析报告，给周边居住小区广大群众一个最优最合理的规划设计方案。经过多方的沟通协调，日照挡光赔偿标准在《沈阳市居住建筑间距和住宅日照管理规定》基础上提高几个档次给挡光户的群众，并对有损光户的群众给予一定的一次性采暖补贴，由此，得到周边的居住小区的广大群众较高满意度，规划设计方案也得到群众、规划局和房地产开发商等多方的认可。
4.3 相关部门的职责
4.3.1 规划主管部门
在制定相关规划设计要点，和审批规划设计方案时，日照分析作为规划主管部门提供科学直观的报告数据，优先判断方案的合理性，可行性，从而提高工作效率。
4.3.2 群众、法院
日照维权过程中，被挡光的群众往往会提出日照分析报告的合理性、准确性和合法性，但又缺乏相应的评判标准。大多数情况需要借助于第三方 法院，通过实测来判定，唯一的判定方法是大寒日（冬至日）的有效日照时间，但这又是一种迫不得已的方法，且浪费大量的人力、物力和财力，严重影响了时效性。而科学的先进计算机日照分析可以高效、客观、公正得出结论，同时也平衡了群众、政府和开发商等多方利益。
4.3.3 房地产开发商
房地产开发商一直扮演着城市建设发展的推动引擎，在现有市场经济体制下，都希望利益最大化，缩短开发周期，大多数拿地半年开工，一年内销售。在这种条件下只有通过日照分析和论证得出最优的规划设计方案，而不是在没有论证前，凭丰富的经验来主观判断。进行日照分析论证，既保护了人民群众的利益，又保障了开发商利益的最大化。
五.居住区规划和建筑设计中有利于日照的方法
通过前面的实例，在居住区规划布局中，改变单纯按日照间距和规划退让，选择南北向行列式（并列式）的规划布局，充分利用太阳的方位角变化，采取灵活多样的组合方式，既丰富了建筑空间，又提高了日照质量。归纳主要有以下几点：
（1）在建筑单体选型上尽可能选择板式住宅，比较优的建筑体形系型系数，减少建筑自身遮挡；
（2）建筑单体上下或左右错开布置；
（3）规划布局采用条式住宅与点式住宅相结合；
（4）南偏东的最佳日照角度的规划布局布置建筑单体；
（5）在同栋建筑中将对其他建筑有遮挡部分，局部考虑经济性减少层数；
（6）在同一居住区里规划几种不同层高的建筑，如南低北高规划布局，周边围合式规划布局，混合式规划布局等。
六.结语
随着城市化率的进一步提高，城市建设需要不断发展，建筑的高层及超高层化趋势越来越严重，居住区内各建筑物之间的日照关系越发复杂，居民对“阳光”需求越高。规划主管部门在处理各种“非典型”的日照影响问题时更要严谨，结合地域特征，制定并完善相应的地方居住建筑间距和住宅日照管理规定，政府出让土地前，用现有最先进的日照分析科学技术手段，给出一个合理可控制的容积率和建筑密度，让土地利用率最大化，有效促进城市建设的可持续性发展，让广大人民群众享受更多阳光。
参考文献
[1]《民用建筑设计通则》GB50352-2005
[2]《城市居住区规划设计规范》GB50180-93（2002 年版）
